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2-19 E}2Abut? AVSAEN 방침설 제이13202-4031. 검토목적(001.8.10EYSSHAbut 299철근필요 여 부를 검토하여 경제적이고 효과적인시공을 우한 방안을 검토코자함.2. 터널406바 변경과정될건조 수축 균열을96\ Le88.633억 제 하기 위해\《)사용Yb 4).ciois8199 ~\83,0001AUO)243-문제점ㅇ 발행 년도에 따른표준도의 상이로 시공에 혼란 초래0설계시점에 따라동일노선구간 내에도 공구별로 철근량의 차이로 일관성 결여ㅇ 철근이 필요 없는 구조물에 비경제적인 시공초래4. 검토방향0 바부구조 검토 후 철근필요 여부 판단0무 근 콘크리트상 온도 철근 반영 여부 검토: 구조 검토 완료(설계일13201-150호, 01. 3. 2)5. 검토 내용1) 검토 대상ㅇ 철근 콘크리트라이 닝 구간 40 따부(무근 콘크리트)ㅇ 무근 콘크리트라이 닝 구간 40 따부(무 근 콘크리트)2) 하중 조건 (4가 지 경우)구분 ㅣ 배수구 차량 하중라이닝 축 력비고이상부이 완 하중 + ㅣ ㆍ철근 콘크리트| 자 우 하 주neta + 라이닝 자중Fone이닝 TE 구간 | epee abst무근콘크리트차량 하중 비 재하라이닝 자중라이나 구간 | 고 그 하중 저하,-244-3) 검토결과ㅇ안정성검토 |A}Con’c2] fu = 240kgf/cat10( 허용 압축 응력) = 0.65 × 4. = 1566860(허용인장 응력) = 01 × 6.ㅠ = 15.6kgf/en!ald] 34 kgf/cm’) 판정구분ㅣ 차량 하중비고압축인장압축인장철근 00(| 비 재하시 | 99.512.6OKOKAITmaa |81113.4OKOKBacon'c| Maal}520.85OKOKHSTmaal | 1127.9OKOKㅇ 검토결과 : 무근및 철근 콘크리트라이닝구간 모두최대압축 응력및인장 응력이 허용 범위 내에서안정 하므로 별도의 철근보강불필요6. 검토결과0 터널때 부 위에 작용 하는 하중을 고려하여 구조토검한 결과, 무근및콘 라트크라이 구간닝모두 별도의 철근이 불필요근콘크리트 구조물에 온도 철근 적용 여 부는 구조 검토 완료한결과에의거철근을 적용 하지 않으며, 건조 수축 균열을 예방 하기 위하여 라이닝 콘크리트와 같은 간격으로 수축 눈줄 설치0 장대 터널의 경우 공동구벽체 구조 계 화 시공(건설이 13105-30506호, "101.7.19)을 위한 시공성및 구조물의 자 립을 위해 일부철근 반영( 표준도 참조)-245-7. 적용방안0 표준도 변경ㅇ공사 발주 후미 시공 된 터널은 변경 하여 시공0공사 미 발주및설계 중인 구간은 변경 표준도를 적용 하여설계-246-배^수 상세^도 (4)조립도C.T.C250-》6162016“7016~F DIGf| 3- |44g월 _.py=FD1 FO16.20325=650292455490}1(주행 차로즉)철근상세도)016 ㄴ 2.364NedL=734Nw42216ㄴ ㅋ 735Nad0=1.260 6 ㅋ 1.084051006=535DISLea2474N=4 016La722N=415850 N=qxT.51.0-100 6=650b&) DIS녀 1040Ne26DIZ.L=1080--N=26€=) pis L=1,2241040953360691Bowea(INS ops)meig) |?&[2% |eao| elaawle aK(4)[cea] CuKko/ay(ke) | (ron)DIGLet.21thas1-1]016] 2.370 | « | 9.480AOD3Hㅁ ㅁ 53466771i-2|+ | 2.480 | 4 | 9.9202-1/+1,23044.9702-2|¢L21044.840ol3=1|ㆍ1,03044.120°3-2- [1030 | 4 | 4.120a-1[= | 1.090[4 | 4.3604-2]ㆍ1,06044.240||&) oie1=1.028Neesatatisebapasoondebab243-2]- | 1350 | 4 | 5.400306L235Naab-1{- | 0740 | | 2.950051000011356-2]ㆍ| 0720 | 4 | 28006ㅁ 16Ｌㄴ =1.026Nex4B-1|ㆍ|] 6740 |4 |2.9600240460622a-2|-}oaso | « | 3.400&a68.560 | 4.560]olto7 | atO180 ㅋ 100 Latsba 1.250_tint9-1 [or | 1.040| 26 | 27.040~-e016L=1.065N+9-2|ㆍ| 10406 | 26 | 27.0900ㅠ7516=334+a54.030 |0.995| solos | closeaaone: | oles016 ㄴ =1.062Nesㅁ ㄷ 7406 ㅋ 322표a로=시.-설계a자the 작성Sa]2001.3 | 드 면먼번호번064. 04006[로우주우성= (4)2el at) part|Sos]NONE | 6.054-247-철AM그리kg=-2016C.T.C 250016720210a이j=3 016ps2542 0162738:28:NoLe°=a|가RB916bH1.478Neda=404b=774036LaitN=8a=t00basisO16= L=2.466Ned 916b=1,161N=4on1.SI9= ba947a=40456 ㅜ75723O16ㄴ ㅎ 725asaa=i00b=0.6252) 016L=2.574HedeBDi6ㄴ =7.400N=4@=1.533 6 ㅋ 50491o=871b=529016b=1.3720Nedㅁ ㅋ 8556=517철근재료표L(SoMa 9eu)||[내ayeRea0|ewas|ss 8 18934 cu)[em | 대)09/009 | 000001-3 [pie | 247 | « | 9.880ADDS)4|» [250]+ | 10.320|0216ㄴ ㅋ 720N=42-3|ㆍ| 1280 | + | 492062-4=1.219+4.8403-3-1.180+4.720/Disㄴ =215Hes34]ㆍ| 116 | 4 | 60aa]- | 1400 | « | 5.6004-4”1.37043.480s-3]＊ |0720|+ |2.000O16 bw l.224 8040161-929N=4baal~Tov|«|2080503 0 656516-3|ㆍ|0985|+|3720.641- |09%|4|3680016 bet.211804DIG6917Ned7-3]+|0710|8|5.680아이744]- [|07%|8|5.8002a75.080 |1.960|00117 | ones9-3]013] 1.00 | 26 | 29.120013L=1000He 28a]-| 100 | 20 | 29.1204a58.280 |0.995|0058 | ofosoaa0175 | 012432B13)L=i000N=28설계자+딱2001.3 | Shute상세(4)코준도D)£TYPICALDRAWINI확인자후NONE |6.055Db-248-55420@300ㅜ=600 _]50875.가미 1975 New@ 0351.6680701375 | 50600 o=1.040 203122.250NesE) 013 510008280=1.6590b=600o=1.040은도ad개 자geras)2001.5 | sawsB=S=2pntHEREA NCH CONPORATION표TYPICAL = DRAWING수 | 현 |배수 상세도 (4)1.a ser)ygla|NONE | 6.054- 249-터널내 46407부 구조검토-850-1. 단면및 재최근 시 되고공있는 장 대 터널의 경우 공 동 구의 크기가 커 짐에 따라 공동구규격 550×750 인터0 비널의 48407 부 룰 해석단면으로선정 하였으며검토는 재하 조건에 따라다음 4가 지로 나누어실시하였다.철 콘크리트근무 재ㅎ상부이 완 하중+라이닝자중라이닝구간0무 콘크리트근무 재ㅎ라이닝AS라이닝구간ㅎ41.1141.700|1.5252.설계기준재료및 강도 특성ㅇ 콘크리트: ㅇ ※( ㅋ 240 600070 콘크리트 탄성 계수 : 6 = 4270W*Y oa = 2.6 x 10° tonffm’ㅇ 철 콘크리트근단위 중량 : \ ㅋ 2.50 10000”doㅇ 무 콘크리트근단위 중량 : \ ㅋㄷ 2.35 101001”tom0콘크리트포 아 송 비 : + = 0.183. 참고 문헌및 관련 시방서ㅇ 콘크리트구조 설계기준( 건설교통부)ㅇ도로교설계기준(건설교통부) -251-4. 적용하중3 06- 24차량 하중o DB-24 후 른 하중 9.6 0이 배수구 상 단에 동 분포 하는 것으로 간주W=17x SESS=1.79.6= 16.32 tonf중 철근 보강이 실 되는시구간에 대해 구조해석을 실시하여 461 부에 전 달 되는 죽 력을 산정 하였다.(지보 패턴 『-5)0 본선 구간 중 철근 보강이 없는 구간에 대해서는라이 낭의 자중 만을 지하 하였으며지반조보 구강 간과 동일하게 적용 하였다.|6, 노로 중심ae ae해43.524300300-252-ㅇ 스프링계수산정006600 공식이용)ㅇ 하 조합중ㆍ0866 ㅣ : 1.54× 자 중 + 1.8× 지반이 완 하중 + 1.8× 잔 류 수압프로그램내에서 고려 Hp = 04 x (B+ H) = 9.167m14.561 tonf/m?-P= 7:X Hor + YapXHye= 2.00 x 4.975 + 1.10 x 4.192= 14.561 tonf/m®『:이 완 하중 (0000?71: 암반의 단위 중량 (00007) 7 56# 암반의 수 중 단위 중량 0000/7)ㅁ8: 터널 폭 = 14.5330|:이 완 하중의 높이(70)바 : 터널의 높이= 8.3840 Pw=4XH xX7w2 xX 8384 x 1 = 4.192 tontfm?0, : 수압 (00070 7: 물의 단위 중량(000[0) Hh: Ef of S0l(m)- 253-철근 '보강구간 라이닝 축 력최대 축력 : 229.7 ton’,부재 번호 24YABUTOFRAMEQuTPUT은LOAD1WIN(24)- 22976 +03AT83MAX¢50)-.4495E +03ATOtSAP90무근라이닝콘크리트자중계산 라이닝콘크리트두께: 0.30- 라이닝콘크리트길이(전 길이의 172) : 11.5!- 무근 콘크리트단위 중량 : 2.35 10001".- 라이닝 중량 = 11.5 x 0.3 x 2.35 = 8.108 tont- 254-5. 해석모델링847 부 전체를 해석 영 역으로선정「)BAe심 덕 트 관은 콘크리트 부재로 환산(탄성 계수 비 10 적용 하여 4000 두께의 콘크리트로봄)@ SHELL 24 AAS2 경 조건0도로및 지반과 접하는 면은 지반 반력 계수를 산정 하여 스프링요소로 모델링해석모델및 적용 하중분 160167175120129 | 56 |142101431,14211524 _ 46)더17490 mM121| 90 | 152 |143102},--_112132143194 191541751n2122| 31 | 8 | 1941181314415416K17119692113123192 | 159 | 145114134145;에16h1717746114124139093a30811513146 _ 159 _ 1 하 12:89984115125134196ot86tor116221126136]147 _ 1577as|p) / 77n1662UO128a3 oe4 ay he082 73(67059916316711512611310\991947466 z ZSKiserieel aymr)해4137122127137148bos317 AIS AZSeeN68127167161660“797112062 7! 6598100104108112 구조 1972075100Te l 661 es65 \6+10)118123 1281381499비122226 66521 61 661282622566599710110510818525,SRsey56108119124 129139 -480 5540 4a52ss25543547511198wp seasBie50S|98102106110632Ss57 | 14519738454853110 _ 120725730140 sieal으0하부및우측 : . 지반BlAre)스프링X처리수 진츠며의스프리은이잔르BAISS8배수구 좌측 면의스프 링은인장력이발생 하여제거함0 자 xO중은 프로그램 내에서 자동= 고려종로ㅎ ! [즈 (비교그 즈\=2AA= [즈ㅇㅎ자0후륜하중(분포하중)을절점하으로중작용? 라이 님으로부터닝 부전 당 달 되되는는 축추 렴력을을 점절점하중으로 x작용slzo-255-6. 해석결과0fa =240 kef/cm*0fu=0.65xfk=156 kgf/cm? = 1,560 tonf/m?0fr=0.1xfo,=15.6 kgf/em?=156 tonf/m?CASEY A] BSS995115126111OK구간811115134146OKOK무 재하시521158.5146OKOK구간재하 시1122479107OKOK상 구조 표에서 보 듯이 철근콘크리트 라이닝 구간및x무 콘크리트근라이닝구간모두4640 부의응력이 콘크리트의 인장 강 모 범위이 내이므로 철근보강이 없어도안전한것으로나타났다.7. 6656별 최 응력대검토가. 철근 콘크리트라이닝구간A. ASS1) 차 하중량 무재하시ㅇ최대 압축 응력 : 공동 구 우 측 하 Et(24115) : 995 tonf/m?995(1,560 tonf/m? JoeO.Kㅇ최대인장 응력 : 공동구우측상단(@4111) : 126 tonf/m?126(156 6 마 /0 ㅁ "이므로O.K2) 차량 하중 재하시0: 공 동 구 우측 하 Et(22115):811 tonf/m?811(1560 1024/ 피이므로O.K최대인Arla:oa:ABUT#3(22146) : 134 tonf/m?134 (156 0070"이므로O.K0 해석 결과 최대 압 죽 응력및 인장! 장 응력모두콘크리트강도 만으로 허용치이내임 . -256-8. 해 결과석 1) 배수 구에 차 하중량무재하시변위도oot olo fy)wv^×iu iw-257-2) 배수 구에 차량 하중 재하시 a) HA삐 × 축방향응력- 258-나. 무근 콘크리트 라이닝 구간: SSPLASHE(22115): 52 tonf/m?tonf/m? oj 22O.K=}:ABUTPE(QA146): 9 tonf/m”9(156 tonf/m? jorO.K 2) 차량 하중 재하시배수 좌측구(요소24) :112 tonf/m?112(1560 10201/2ㅠ "이므로O.K0죄 대 인장 응력 : 공동 구우측 하단(요소107) : 79 tonf/m?79(156 60072"이므로O.Kㅁ0 해 결과석최대압 응력축및 최대인장응력 모두허용치이내에들어철근 보강이 필요없는것으로 나 타담 .-259--fwHhLy2) 배수 구에 차량히tS A6bAt 삐변위도ole 2-19 E}2Abut? AVSAEN 방침설 제이13202-4031. 검토목적(001.8.10EYSSHAbut 299철근필요 여 부를 검토하여 경제적이고 효과적인시공을 우한 방안을 검토코자함.2. 터널406바 변경과정될건조 수축 균열을96\ Le88.633억 제 하기 위해\《)사용Yb 4).ciois8199 ~\83,0001AUO)243-문제점ㅇ 발행 년도에 따른표준도의 상이로 시공에 혼란 초래0설계시점에 따라동일노선구간 내에도 공구별로 철근량의 차이로 일관성 결여ㅇ 철근이 필요 없는 구조물에 비경제적인 시공초래4. 검토방향0 바부구조 검토 후 철근필요 여부 판단0무 근 콘크리트상 온도 철근 반영 여부 검토: 구조 검토 완료(설계일13201-150호, 01. 3. 2)5. 검토 내용1) 검토 대상ㅇ 철근 콘크리트라이 닝 구간 40 따부(무근 콘크리트)ㅇ 무근 콘크리트라이 닝 구간 40 따부(무 근 콘크리트)2) 하중 조건 (4가 지 경우)구분 ㅣ 배수구 차량 하중라이닝 축 력비고이상부이 완 하중 + ㅣ ㆍ철근 콘크리트| 자 우 하 주neta + 라이닝 자중Fone이닝 TE 구간 | epee abst무근콘크리트차량 하중 비 재하라이닝 자중라이나 구간 | 고 그 하중 저하,-244-3) 검토결과ㅇ안정성검토 |A}Con’c2] fu = 240kgf/cat10( 허용 압축 응력) = 0.65 × 4. = 1566860(허용인장 응력) = 01 × 6.ㅠ = 15.6kgf/en!ald] 34 kgf/cm’) 판정구분ㅣ 차량 하중비고압축인장압축인장철근 00(| 비 재하시 | 99.512.6OKOKAITmaa |81113.4OKOKBacon'c| Maal}520.85OKOKHSTmaal | 1127.9OKOKㅇ 검토결과 : 무근및 철근 콘크리트라이닝구간 모두최대압축 응력및인장 응력이 허용 범위 내에서안정 하므로 별도의 철근보강불필요6. 검토결과0 터널때 부 위에 작용 하는 하중을 고려하여 구조토검한 결과, 무근및콘 라트크라이 구간닝모두 별도의 철근이 불필요근콘크리트 구조물에 온도 철근 적용 여 부는 구조 검토 완료한결과에의거철근을 적용 하지 않으며, 건조 수축 균열을 예방 하기 위하여 라이닝 콘크리트와 같은 간격으로 수축 눈줄 설치0 장대 터널의 경우 공동구벽체 구조 계 화 시공(건설이 13105-30506호, "101.7.19)을 위한 시공성및 구조물의 자 립을 위해 일부철근 반영( 표준도 참조)-245-7. 적용방안0 표준도 변경ㅇ공사 발주 후미 시공 된 터널은 변경 하여 시공0공사 미 발주및설계 중인 구간은 변경 표준도를 적용 하여설계-246-배^수 상세^도 (4)조립도C.T.C250-》6162016“7016~F DIGf| 3- |44g월 _.py=FD1 FO16.20325=650292455490}1(주행 차로즉)철근상세도)016 ㄴ 2.364NedL=734Nw42216ㄴ ㅋ 735Nad0=1.260 6 ㅋ 1.084051006=535DISLea2474N=4 016La722N=415850 N=qxT.51.0-100 6=650b&) DIS녀 1040Ne26DIZ.L=1080--N=26€=) pis L=1,2241040953360691Bowea(INS ops)meig) |?&[2% |eao| elaawle aK(4)[cea] CuKko/ay(ke) | (ron)DIGLet.21thas1-1]016] 2.370 | « | 9.480AOD3Hㅁ ㅁ 53466771i-2|+ | 2.480 | 4 | 9.9202-1/+1,23044.9702-2|¢L21044.840ol3=1|ㆍ1,03044.120°3-2- [1030 | 4 | 4.120a-1[= | 1.090+--+[4 | 4.3604-2]ㆍ1,06044.240||&) oie1=1.028Neesatatisebapasoondebab243-2]- | 1350 | 4 | 5.400306L235Naab-1{- | 0740 | | 2.950051000011356-2]ㆍ| 0720 | 4 | 28006ㅁ 16Ｌㄴ =1.026Nex4B-1|ㆍ|] 6740 |4 |2.9600240460622a-2|-}oaso | « | 3.400&a68.560 | 4.560]olto7 | atO180 ㅋ 100 Latsba 1.250_tint9-1 [or | 1.040| 26 | 27.040~-e016L=1.065N+9-2|ㆍ| 10406 | 26 | 27.0900ㅠ7516=334+a54.030 |0.995| solos | closeaaone: | oles016 ㄴ =1.062Nesㅁ ㄷ 7406 ㅋ 322표a로=시.-설계a자the 작성Sa]2001.3 | 드 면먼번호번064. 04006[로우주우성= (4)2el at) part|Sos]NONE | 6.054-247-철AM그리kg=-2016C.T.C 250016720210a이j=3 016ps2542 0162738:28:NoLe°=a|가RB916bH1.478Neda=404b=774036LaitN=8a=t00basisO16= L=2.466Ned 916b=1,161N=4on1.SI9= ba947a=40456 ㅜ75723O16ㄴ ㅎ 725asaa=i00b=0.6252) 016L=2.574HedeBDi6ㄴ =7.400N=4@=1.533 6 ㅋ 50491o=871b=529016b=1.3720Nedㅁ ㅋ 8556=517철근재료표L(SoMa 9eu)||[내ayeRea0|ewas|ss 8 18934 cu)[em | 대)09/009 | 000001-3 [pie | 247 | « | 9.880ADDS)4|» [250]+ | 10.320|0216ㄴ ㅋ 720N=42-3|ㆍ| 1280 | + | 492062-4=1.219+4.8403-3-1.180+4.720/Disㄴ =215Hes34]ㆍ| 116 | 4 | 60aa]- | 1400 | « | 5.6004-4”1.37043.480s-3]＊ |0720|+ |2.000O16 bw l.224 8040161-929N=4baal~Tov|«|2080503 0 656516-3|ㆍ|0985|+|3720.641- |09%|4|3680016 bet.211804DIG6917Ned7-3]+|0710|8|5.680아이744]- [|07%|8|5.8002a75.080 |1.960|00117 | ones9-3]013] 1.00 | 26 | 29.120013L=1000He 28a]-| 100 | 20 | 29.1204a58.280 |0.995|0058 | ofosoaa0175 | 012432B13)L=i000N=28설계자+딱2001.3 | Shute상세(4)코준도D)£TYPICALDRAWINI확인자후NONE |6.055Db-248-55420@300ㅜ=600 _]50875.가미 1975 New@ 0351.6680701375 | 50600 o=1.040 203122.250NesE) 013 510008280=1.6590b=600o=1.040은도ad개 자geras)2001.5 | sawsB=S=2pntHEREA NCH CONPORATION표TYPICAL = DRAWING수 | 현 |배수 상세도 (4)1.a ser)ygla|NONE | 6.054- 249-터널내 46407부 구조검토-850-1. 단면및 재최근 시 되고공있는 장 대 터널의 경우 공 동 구의 크기가 커 짐에 따라 공동구규격 550×750 인터0 비널의 48407 부 룰 해석단면으로선정 하였으며검토는 재하 조건에 따라다음 4가 지로 나누어실시하였다.철 콘크리트근무 재ㅎ상부이 완 하중+라이닝자중라이닝구간0무 콘크리트근무 재ㅎ라이닝AS라이닝구간ㅎ41.1141.700|1.5252.설계기준재료및 강도 특성ㅇ 콘크리트: ㅇ ※( ㅋ 240 600070 콘크리트 탄성 계수 : 6 = 4270W*Y oa = 2.6 x 10° tonffm’ㅇ 철 콘크리트근단위 중량 : \ ㅋ 2.50 10000”doㅇ 무 콘크리트근단위 중량 : \ ㅋㄷ 2.35 101001”tom0콘크리트포 아 송 비 : + = 0.183. 참고 문헌및 관련 시방서ㅇ 콘크리트구조 설계기준( 건설교통부)ㅇ도로교설계기준(건설교통부) -251-4. 적용하중3 06- 24차량 하중o DB-24 후 른 하중 9.6 0이 배수구 상 단에 동 분포 하는 것으로 간주W=17x SESS=1.79.6= 16.32 tonf중 철근 보강이 실 되는시구간에 대해 구조해석을 실시하여 461 부에 전 달 되는 죽 력을 산정 하였다.(지보 패턴 『-5)0 본선 구간 중 철근 보강이 없는 구간에 대해서는라이 낭의 자중 만을 지하 하였으며지반조보 구강 간과 동일하게 적용 하였다.|6, 노로 중심ae ae해43.524300300-252-ㅇ 스프링계수산정006600 공식이용)ㅇ 하 조합중ㆍ0866 ㅣ : 1.54× 자 중 + 1.8× 지반이 완 하중 + 1.8× 잔 류 수압프로그램내에서 고려 Hp = 04 x (B+ H) = 9.167m14.561 tonf/m?-P= 7:X Hor + YapXHye= 2.00 x 4.975 + 1.10 x 4.192= 14.561 tonf/m®『:이 완 하중 (0000?71: 암반의 단위 중량 (00007) 7 56# 암반의 수 중 단위 중량 0000/7)ㅁ8: 터널 폭 = 14.5330|:이 완 하중의 높이(70)바 : 터널의 높이= 8.3840 Pw=4XH xX7w2 xX 8384 x 1 = 4.192 tontfm?0, : 수압 (00070 7: 물의 단위 중량(000[0) Hh: Ef of S0l(m)- 253-철근 '보강구간 라이닝 축 력최대 축력 : 229.7 ton’,부재 번호 24YABUTOFRAMEQuTPUT은LOAD1WIN(24)- 22976 +03AT83MAX¢50)-.4495E +03ATOtSAP90무근라이닝콘크리트자중계산 라이닝콘크리트두께: 0.30- 라이닝콘크리트길이(전 길이의 172) : 11.5!- 무근 콘크리트단위 중량 : 2.35 10001".- 라이닝 중량 = 11.5 x 0.3 x 2.35 = 8.108 tont- 254-5. 해석모델링847 부 전체를 해석 영 역으로선정「)BAe심 덕 트 관은 콘크리트 부재로 환산(탄성 계수 비 10 적용 하여 4000 두께의 콘크리트로봄)@ SHELL 24 AAS2 경 조건0도로및 지반과 접하는 면은 지반 반력 계수를 산정 하여 스프링요소로 모델링해석모델및 적용 하중분 160167175120129 | 56 |142101431,14211524 _ 46)더17490 mM121| 90 | 152 |143102},--_112132143194 191541751n2122| 31 | 8 | 1941181314415416K17119692113123192 | 159 | 145114134145;에16h1717746114124139093a30811513146 _ 159 _ 1 하 12:89984115125134196ot86tor116221126136]147 _ 1577as|p) / 77n1662UO128a3 oe4 ay he082 73(67059916316711512611310\991947466 z ZSKiserieel aymr)해4137122127137148bos317 AIS AZSeeN68127167161660“797112062 7! 6598100104108112 구조 1972075100Te l 661 es65 \6+10)118123 1281381499비122226 66521 61 661282622566599710110510818525,SRsey56108119124 129139 -480 5540 4a52ss25543547511198wp seasBie50S|98102106110632Ss57 | 14519738454853110 _ 120725730140 sieal으0하부및우측 : . 지반BlAre)스프링X처리수 진츠며의스프리은이잔르BAISS8배수구 좌측 면의스프 링은인장력이발생 하여제거함0 자 xO중은 프로그램 내에서 자동= 고려종로ㅎ ! [즈 (비교그 즈\=2AA= [즈ㅇㅎ자0후륜하중(분포하중)을절점하으로중작용? 라이 님으로부터닝 부전 당 달 되되는는 축추 렴력을을 점절점하중으로 x작용slzo-255-6. 해석결과0fa =240 kef/cm*0fu=0.65xfk=156 kgf/cm? = 1,560 tonf/m?0fr=0.1xfo,=15.6 kgf/em?=156 tonf/m?CASEY A] BSS995115126111OK구간811115134146OKOK무 재하시521158.5146OKOK구간재하 시1122479107OKOK상 구조 표에서 보 듯이 철근콘크리트 라이닝 구간및x무 콘크리트근라이닝구간모두4640 부의응력이 콘크리트의 인장 강 모 범위이 내이므로 철근보강이 없어도안전한것으로나타났다.7. 6656별 최 응력대검토가. 철근 콘크리트라이닝구간A. ASS1) 차 하중량 무재하시ㅇ최대 압축 응력 : 공동 구 우 측 하 Et(24115) : 995 tonf/m?995(1,560 tonf/m? JoeO.Kㅇ최대인장 응력 : 공동구우측상단(@4111) : 126 tonf/m?126(156 6 마 /0 ㅁ "이므로O.K2) 차량 하중 재하시0: 공 동 구 우측 하 Et(22115):811 tonf/m?811(1560 1024/ 피이므로O.K최대인Arla:oa:ABUT#3(22146) : 134 tonf/m?134 (156 0070"이므로O.K0 해석 결과 최대 압 죽 응력및 인장! 장 응력모두콘크리트강도 만으로 허용치이내임 . -256-8. 해 결과석 1) 배수 구에 차 하중량무재하시변위도oot olo fy)wv^×iu iw-257-2) 배수 구에 차량 하중 재하시 a) HA삐 × 축방향응력- 258-나. 무근 콘크리트 라이닝 구간: SSPLASHE(22115): 52 tonf/m?tonf/m? oj 22O.K=}:ABUTPE(QA146): 9 tonf/m”9(156 tonf/m? jorO.K 2) 차량 하중 재하시배수 좌측구(요소24) :112 tonf/m?112(1560 10201/2ㅠ "이므로O.K0죄 대 인장 응력 : 공동 구우측 하단(요소107) : 79 tonf/m?79(156 60072"이므로O.Kㅁ0 해 결과석최대압 응력축및 최대인장응력 모두허용치이내에들어철근 보강이 필요없는것으로 나 타담 .-259--fwHhLy2) 배수 구에 차량히tS A6bAt 삐변위도ole

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