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(01185|5,0004(85)4113@1,200-] RRRERLE+- A: 3.168ton나- 콘크리트: 302777. -공사비 : 627 만원aa.(84) H25 @125\B2H25 @1255,000138|구조물공21 전단설계 범 비교니( 기존설계법): 콘크리트구조 기준jon 1) 콘크리트설계전디 (최신설계법) 4125 24 14 21 콘크리트 교설계기준(한계 상태설계법)설계 전단 강도가 작용전1) 콘크리트2) 콘크리트설계전이!: 철근설계전단 강도mSVeg2V,구조물re| 139ㅇ 구조설계노선의설계및 심의시 혼선김포-파 주와 강진-광 주 노선모두 기초,벽체,슬래 브에 대하여(,) /, 일 때, " 최소전단철근 불필요 "로설계 하였으나, 심의의견이 노선별로 상이[에( 강 진 광주) 관련 내용에 대한 심의의견 없음김 포 파주) 상 구조부재 들에 대하여 최 전소 단 철근을 배치 해야함ㅇ한계 상태설계법도입 초 구조의 예제책 자 들도 다르게제시(붙임#2 참조)-도로교설계 예 제집(한국도로혐 회, 2014): 최소전단 철근 배치-도로교설계 사례및 해설서(한국도로공사, 2016): 최 소전단 철근 미 배치: 최소전 철근단배치여부에 대한 실무자혼선발LM디설계자문 실시및 결과(붙임#3)ㅇ자문 내용 : 최소 전단 철근 배치의 합리적인설계방안ㅇ자의견:문한계 상태설계법에서의 (,(VeuU인 경우에주거 동이 흰 인 판 부재는 최소전단 칠 근이 필 rah않음ㅁ()인 경우 최소 전단 철근 적 여부용개선iy | reeCl}paces간격재 철근의 전단 철근으로 사용 전환 검토 D (aad) 기존전 철근단배근방법이 비 효율 적임ㅇ전단 철근및간격재 철근예 시도(01)전단 철근0단전 철근*(&;.전단철근`. 주철근\ rae(all)csif@@®sue간격재=-_ya|간격 재철근°. 간격 재철근(예)ㅇ전단 철근 시공 시 주철근을 감싸 므로 시공성 불리ㅇ수직 방향 부재(벽 체등)- 전단 철근이 배치 되는 곳: 전단 철근이 간격재 철근의 역할을할수있어,간격 재 철근불필요- 전단 철근이 “wal S|않는곳 : 간격재 철근(8)) 필요ㅇ수평 방향 부재( 기초등)- 전단 철근이 배치 되 거나 배치 되 지 않는곳모두시공중 작업 하중으로인해간격재 철근(4))은 모두필요Cxsaceay구조물공 ㅣ 1서디 개 방안선검토ㅇ실무적용중인한가닥스 터 럽은 콘크리트구 구조조 준(2012)에는를 동시에 갖는ㅇ 신설계기준(한계 상태설계법)에서는한가닥 스 터 럼 각 단 정착을135“갈 고 리와 90* 갈 고 리가 모두가능한 것으로 규정(아래 참조)4.5.4.6 스 터 럽 , 띠철근의 정작(1) 스 터 럽은 일반 적으로 절 곡, 갈고리또는또는용접횡 철근에의해정착 된다. ~(2) 정착은 그림 4.5-8메의한다 ~(a)0-mM“a때 _-^척 그 =KK~ 주철근) lle”@※ 관계 구조관 질의 회신 결과 : 구 부 림 철근의 적정 연장을 통해가능함(90* 갈고리 100,이상) (붙임 #*5 참조)142 ㅣ 구조물공Cxwacesy전단 철근 시공성 향상 방안 추가 검토oa설계기준(한계 상태설계법)에 시 제시 하는 스 터 럽 정착 방용접횡철근을 사용하는용경우시공 성 개선 구조대(붙임#6 참ㅇ관련 기준및개요도4.5.4.6 스 터 럽 , 띠 철근의 정착(1) 스 터 럽은일반반적으로절 곡 ,갈 리[=또는용접횡 철근에의해정 작 된다. ~) 정 작은 그림 4.5-8 메의한 다2 EN 100802 EN ISO 176600부 되어야합하고, ~ㅁ 현 시점적용성 검토 (문제점)ㅇ 용접관련 기준의 상세검토필요- 국내용접 기준이 아닌유 코드로 구조으로반하고있음.ㅇ 용접횡 철근 규격이 현행국내 기준(한계 상 테설계법)에는 없- 유로 코드에서는 1.404,로 제시중임한계 상태설계법유 코드22d,) 2¢;)20mm2 fein|) 20 mm210mm) 10mm=50mmS4210mm|50 00071"a|i214207d 구조 ',도20,7¢dads¢@ㅇ 용접 횡 칠 근에 대한설계및 시공 실적이 없음.니 향후 추진계획ㅇ(연구 용역) 용접 횡 철근설계및 시공성향상 방안 연구ㅇ(국가 기준 변경) 연구결과를 토대로 국가 기준 변경 건의COC1 ㅋ ㄷ 2=34ZAZAI 143Elazze디 전단설계 적용 방법디 간격ㅇ개념도개선당초@@a.°(°cy.144 | HABSO®Ww철근 용접설계기준검토ㅇ 용접횡철 ‘xO구과제추진 1(2018 2)ㅇ설계=x터 적용XdTP3.설계자문의견서4. 콘크리트구조해설(2012)계 구조관 질의회TAKemioLH구조물』 곰)145[으JH OAals|")[것도로교설계 예 제 집(한계 상태설계법)제 3 권 하기2014한국도로교통 협회Web wane2이제 10 장 Dy -1. STeA)aq -= 317,760 N|7"(철근에 의한 인장력]= ALM OX f, = 794.4%1.0 x 400317,760 N|M~A, x 9, x f, x (d-B xe)= 794.4 1.0 x 400 « (1,250- 0.412= 15.62)= 3.95×10 N-mm) A= 2.23«10° N-mm -. 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(b, xd(0.41.0 x 2.204 +0.15= 0.0)1,000 x 1,2501,102,000 N) Vy |“fa= fe tAf = 30+4('7/』, = 40 MPa)= 34 MPafa= O7% fa, = O7KO3% f,,*9 = 070.3% 347" = 2.204 MPa10-99148 | 7RezCOCsaceay한계 상태설계 범을 적용한도로교설계 사 례및해설 서 (1)- 하부구조 -Cr한국도공사COsacesyFABZI 149한계상태설계법을 적용한도로교설계 사 례및 해설 (0)서 -하부구조 -7.철근량 검토1) 전면 저판 : 극한한계 상태DAMS및설계가점 : 극한한계 상태feck=27 MPa, fy = 4006802 , 1= 4003 , Oc=0.65, 95ㅋ0.90Bimm) 1090)d(am)미 복 {00)Wu (KN)더)1000 1100950.00150.00269.938418 990#238Soo OeWee eco=0.002 .ecu=0.0008 .a= 0.799 , f=0.412때 밀요철근량 산정Mu= Asx9810×(00-0 × 6)atc=AsxOsxtyflax@oxO0.85xfckxb)-----@®NDEADH GSA이차 방 정 식으로 &5를 구한다0@s* x fy®As’-OsxfyxdxAs#Mu=0.AS =797 .635on?ax @c x 0.85x fck xb-ABMSS=1324.0 mm (RASH: 150.00m),[ABB1.660]14: HIB- 6.7 GA (= 1324.0 am’)대휠 근량 검토[도 -한 5.12.21 식 (5.12.1) .(5.12.2)1As,min = (0.25 Vfek / fy) bd = (0.25 x J27) / 400 x 1000.0 x 950.0 3085.22 00"= (1.4 7 fy) bd = (1.4 / 400) x 1000.0 x 950.0 =3325.0 mn*= As,Reqx 4/3 = 797.6 x 4/3 =1063.5 60"AS.use=1324.0 mm?=As,min =1063.5 mn®“. OKAs,max= 0.04 b d = 0.04x 1000.0 x 950=38000.0 mm?=(324.0 m". OK양중 립촉깊이검토[도-한5.12.2.141(5.12.3)]Cmax = (6 ecu, / 0.0083-0.6) xd= (1.0x 0.0033/ 0.0003-0.6)« 950.0=380.0 mm’c=Os Asly / (ax Dcx 0.85[ck b)= 0.90 x 1324.0 %400/ (0.7980.650x 0.85 x 27 x 1000.0)=40. 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(01185|5,0004(85)4113@1,200-] RRRERLE+- A: 3.168ton나- 콘크리트: 302777. -공사비 : 627 만원aa.(84) H25 @125\B2H25 @1255,000138|구조물공21 전단설계 범 비교니( 기존설계법): 콘크리트구조 기준jon 1) 콘크리트설계전디 (최신설계법) 4125 24 14 21 콘크리트 교설계기준(한계 상태설계법)설계 전단 강도가 작용전1) 콘크리트2) 콘크리트설계전이!: 철근설계전단 강도mSVeg2V,구조물re| 139ㅇ 구조설계노선의설계및 심의시 혼선김포-파 주와 강진-광 주 노선모두 기초,벽체,슬래 브에 대하여(,) /, 일 때, " 최소전단철근 불필요 "로설계 하였으나, 심의의견이 노선별로 상이[에( 강 진 광주) 관련 내용에 대한 심의의견 없음김 포 파주) 상 구조부재 들에 대하여 최 전소 단 철근을 배치 해야함ㅇ한계 상태설계법도입 초 구조의 예제책 자 들도 다르게제시(붙임#2 참조)-도로교설계 예 제집(한국도로혐 회, 2014): 최소전단 철근 배치-도로교설계 사례및 해설서(한국도로공사, 2016): 최 소전단 철근 미 배치: 최소전 철근단배치여부에 대한 실무자혼선발LM디설계자문 실시및 결과(붙임#3)ㅇ자문 내용 : 최소 전단 철근 배치의 합리적인설계방안ㅇ자의견:문한계 상태설계법에서의 (,(VeuU인 경우에주거 동이 흰 인 판 부재는 최소전단 칠 근이 필 rah않음ㅁ()인 경우 최소 전단 철근 적 여부용개선iy | reeCl}paces간격재 철근의 전단 철근으로 사용 전환 검토 D (aad) 기존전 철근단배근방법이 비 효율 적임ㅇ전단 철근및간격재 철근예 시도(01)전단 철근0단전 철근*(&;.전단철근`. 주철근\ rae(all)csif@@®sue간격재=-_ya|간격 재철근°. 간격 재철근(예)ㅇ전단 철근 시공 시 주철근을 감싸 므로 시공성 불리ㅇ수직 방향 부재(벽 체등)- 전단 철근이 배치 되는 곳: 전단 철근이 간격재 철근의 역할을할수있어,간격 재 철근불필요- 전단 철근이 “wal S|않는곳 : 간격재 철근(8)) 필요ㅇ수평 방향 부재( 기초등)- 전단 철근이 배치 되 거나 배치 되 지 않는곳모두시공중 작업 하중으로인해간격재 철근(4))은 모두필요Cxsaceay구조물공 ㅣ 1서디 개 방안선검토ㅇ실무적용중인한가닥스 터 럽은 콘크리트구 구조조 준(2012)에는를 동시에 갖는ㅇ 신설계기준(한계 상태설계법)에서는한가닥 스 터 럼 각 단 정착을135“갈 고 리와 90* 갈 고 리가 모두가능한 것으로 규정(아래 참조)4.5.4.6 스 터 럽 , 띠철근의 정작(1) 스 터 럽은 일반 적으로 절 곡, 갈고리또는또는용접횡 철근에의해정착 된다. ~(2) 정착은 그림 4.5-8메의한다 ~(a)0-mM“a때 _-^척 그 =KK~ 주철근) lle”@※ 관계 구조관 질의 회신 결과 : 구 부 림 철근의 적정 연장을 통해가능함(90* 갈고리 100,이상) (붙임 #*5 참조)142 ㅣ 구조물공Cxwacesy전단 철근 시공성 향상 방안 추가 검토oa설계기준(한계 상태설계법)에 시 제시 하는 스 터 럽 정착 방용접횡철근을 사용하는용경우시공 성 개선 구조대(붙임#6 참ㅇ관련 기준및개요도4.5.4.6 스 터 럽 , 띠 철근의 정착(1) 스 터 럽은일반반적으로절 곡 ,갈 리[=또는용접횡 철근에의해정 작 된다. ~) 정 작은 그림 4.5-8 메의한 다2 EN 100802 EN ISO 176600부 되어야합하고, ~ㅁ 현 시점적용성 검토 (문제점)ㅇ 용접관련 기준의 상세검토필요- 국내용접 기준이 아닌유 코드로 구조으로반하고있음.ㅇ 용접횡 철근 규격이 현행국내 기준(한계 상 테설계법)에는 없- 유로 코드에서는 1.404,로 제시중임한계 상태설계법유 코드22d,) 2¢;)20mm2 fein|) 20 mm210mm) 10mm=50mmS4210mm|50 00071"a|i214207d 구조 ',도20,7¢dads¢@ㅇ 용접 횡 칠 근에 대한설계및 시공 실적이 없음.니 향후 추진계획ㅇ(연구 용역) 용접 횡 철근설계및 시공성향상 방안 연구ㅇ(국가 기준 변경) 연구결과를 토대로 국가 기준 변경 건의COC1 ㅋ ㄷ 2=34ZAZAI 143Elazze디 전단설계 적용 방법디 간격ㅇ개념도개선당초@@a.°(°cy.144 | HABSO®Ww철근 용접설계기준검토ㅇ 용접횡철 ‘xO구과제추진 1(2018 2)ㅇ설계=x터 적용XdTP3.설계자문의견서4. 콘크리트구조해설(2012)계 구조관 질의회TAKemioLH구조물』 곰)145[으JH OAals|")[것도로교설계 예 제 집(한계 상태설계법)제 3 권 하기2014한국도로교통 협회Web wane2이제 10 장 Dy -1. STeA)aq -= 317,760 N|7"(철근에 의한 인장력]= ALM OX f, = 794.4%1.0 x 400317,760 N|M~A, x 9, x f, x (d-B xe)= 794.4 1.0 x 400 « (1,250- 0.412= 15.62)= 3.95×10 N-mm) A= 2.23«10° N-mm -. OK7.4.2 앞 굽 판의 전 강도단검토(1) 극한한계 상태 조합 ~-(0)설계 조건- 재료 강도및 단면 형상7, = 30 지 /00"7 , / = 2.204 N/mm’ , 6, = 1,000 mmh = 1,400 mm, d = 1,250 mm, V, = 449,200 NA, = 794.4 mm" (1et Hi6 x 4BA(@250))- 재료 저항 계수도설 핸2019)&, = 0.65, 0, = 0.95(극한한계 상태)aida(9) 전단 보강 여부 검토'도 설한00105.5.2.2Vy= (085% 6 x nex (px fF) +015 xf, Kb xd= (0.85( 0.65 x 1.400 x (0.00064(30)'/? +0.15 x 0.0]x 1,000 * 1,250= 258,300 N|ㆍ= 1+ ㅠ 20070)= 14+ ¥(200/1,250)= 1400( 2.0»p=A/(b, xd)= 794.4/(1,000 1,250)= 6.00064 = 0.02*f,= N/A, = 0,0 N/mm’Vig min = (0.4% 0% fy, +015X f,,) Xb, Xd1= (0.4 0.65x 2.204 +0.15= 0.0) x 1,000x 1,250|= 716,000 N)Vy* fon= fa FAS = 3044(--Ff,(40 MPa)= 34 MPa|fax= O7X fy, = 07X03 f,,2 = 0.7*0.3% 347 = 2.204 MPaoy = 716,300 N) VW, = 449,200 N- 전단검토 생략(8 최소 전단철근 비도 . 설 핸 2019)5,10,2,6(5)A,= 198.6 mm’(H16)5;= 500 000ㅁ (전단 철근의 종 방향 간격)$,= 2050 2700 (전단 철근의 폭 방향 간격)ㅣ10-98CC03224구조물공 ㅣ 147 7. 기초의설계a= 90“(전단 철근과 부재 축과의 각)094070.08 Vialf,= 0.08¥30/400= 6.00110Pou= A,/(s, 8,sine)= 198.6/(500* 250 sin90) = 0.00159) 0.00110-OK(£4 #12012)(0) 전단 철 간격검토5,10,2.6(6): 부재 중 방향 전단철근 최대 간격ㅣ Smo= 0-75 X dX (1 +cote)= 0.75 * 1,250 x (1+0)= 938 mm) s, = 500 mmOK"한 단면 내에 배치 되는 전단 철근의 최대 폭 방향 간격 Smax= 0-75 Xd(600 mm Smax= 938 mm) 600 mm *. Smay = 600 mm= s, = 250 mm+ OK(2) 극 단 상황한계 상태 조합(01)설계조건- 재료강도및 단면 형상fa = 30 N/mm,fa, = 2,204 N/mm*, 6 = 1,000 mmA = 1,400 ha= 1,250 mm,V, = 396,500 NA, = 794.4 mm?(1% Hi6 x 4EA(@250))|- 재료 저항 계수|도설한0019)@. = 1.0, @, = 1.0(극 단 상황한계 상태)[00 Saat(8) 전단 보강 여부 검토도 . 설한 0019)Vy,= [10.85 86868(6 ×/)1/3 + 015 × 7] × 6, × 03.8.0.0= [0.85x 1.0 1.40 x (0.0006430)" +.0.15 x 0.0]x 1,000x 1,250= 397,400 N|6= 1+ ¥(200/d)= 1+ V(200/1,250)= 1400(2.0| 0=A/(b,™d)= 794.47(1,000 × 1.250)= 0.00064 = 0.02 7,= N/A, = 0.0 N/om*Virsnin = (OAK O,% fy $015 Xf.) (b, xd(0.41.0 x 2.204 +0.15= 0.0)1,000 x 1,2501,102,000 N) Vy |“fa= fe tAf = 30+4('7/』, = 40 MPa)= 34 MPafa= O7% fa, = O7KO3% f,,*9 = 070.3% 347" = 2.204 MPa10-99148 | 7RezCOCsaceay한계 상태설계 범을 적용한도로교설계 사 례및해설 서 (1)- 하부구조 -Cr한국도공사COsacesyFABZI 149한계상태설계법을 적용한도로교설계 사 례및 해설 (0)서 -하부구조 -7.철근량 검토1) 전면 저판 : 극한한계 상태DAMS및설계가점 : 극한한계 상태feck=27 MPa, fy = 4006802 , 1= 4003 , Oc=0.65, 95ㅋ0.90Bimm) 1090)d(am)미 복 {00)Wu (KN)더)1000 1100950.00150.00269.938418 990#238Soo OeWee eco=0.002 .ecu=0.0008 .a= 0.799 , f=0.412때 밀요철근량 산정Mu= Asx9810×(00-0 × 6)atc=AsxOsxtyflax@oxO0.85xfckxb)-----@®NDEADH GSA이차 방 정 식으로 &5를 구한다0@s* x fy®As’-OsxfyxdxAs#Mu=0.AS =797 .635on?ax @c x 0.85x fck xb-ABMSS=1324.0 mm (RASH: 150.00m),[ABB1.660]14: HIB- 6.7 GA (= 1324.0 am’)대휠 근량 검토[도 -한 5.12.21 식 (5.12.1) .(5.12.2)1As,min = (0.25 Vfek / fy) bd = (0.25 x J27) / 400 x 1000.0 x 950.0 3085.22 00"= (1.4 7 fy) bd = (1.4 / 400) x 1000.0 x 950.0 =3325.0 mn*= As,Reqx 4/3 = 797.6 x 4/3 =1063.5 60"AS.use=1324.0 mm?=As,min =1063.5 mn®“. OKAs,max= 0.04 b d = 0.04x 1000.0 x 950=38000.0 mm?=(324.0 m". OK양중 립촉깊이검토[도-한5.12.2.141(5.12.3)]Cmax = (6 ecu, / 0.0083-0.6) xd= (1.0x 0.0033/ 0.0003-0.6)« 950.0=380.0 mm’c=Os Asly / (ax Dcx 0.85[ck b)= 0.90 x 1324.0 %400/ (0.7980.650x 0.85 x 27 x 1000.0)=40. OmSs380.mn“.O.K@WageHoees=(d-c)/execu= (950.0-40.0)/ 40.0 » 6.0033 =8.075eyd=@x fy / Es= 0.90 x 400 / 200000=0.0018=es…함복가정0.(&ayweakvac=Os Asfy/ (a@x ®ex 0.85fck b)= 0.90%1924.0 x400 / (0.798 x 0.650 x 0.85 x 27 x 1000.0)=40 .000Mr= ASx Os x fy x (d= Bxc)=1324.0x 0.90x 400x(950.0- 0.412x40.0)444.945KN.m2269.998KNom“~OK[StH:1,648]-206-150 ㅣ 구조물공CCaces별 첨1교대구조계산서@BooG2A2& (d = 950.0 m)Ved = [0.85@c k (p Fok)!¢+ 0.15tn] bo= [0.85 x 0.65 x 1.459 x (0.001304 x 27.0)}4 + 0.15 x 0.000] x 1000.0 x 950.0 256.637 kNK1+ ¥(200 / d) = 1 + ¥(200 / 990.0) =1 .959(5 2.000)pAs/ (b x d) = 1924.0 / (1000.0 x 950.0) = 0.001394( 0.020Ved.min= (0.4Octctk + 0.15 tnl bd[f-8 5.7.2.2 4 (5.7.8)]= (0.4 x 0.65 x 2.072 + 0.15 x 0.000)x 1000 0 x 950.0.=611.867 kN= Vedt 511,867) kN= Wu418.990{) 때~ 0.6, 전틴보강 불릴 요~ 207-151CCwascesy단면가정fy fd, h, bs SY)¥?+ 0.15f,Veg = [0.850,K(-fy]b-dVeg = (OyfyAyz-cot®)/s2 Vedmin = (0.40 fry+015f,)b-ds Vemax= (v-O-f,:b-2)/(cot8+tan€)LoYes최 전소 단철근이상 배치Py min=(0-08Vf,) /f,152| PASS

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