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feta=Qtt~CxX« ;ss »=HO)»50 ra ae, 새이뻐설계 처-533(2018.02.21)짐21다수발생구분받침써 구조 파손무 수 몰탈축파손앵커볼트 파손경 주 지진13 개소12개소14 개소포항 지진4 개소10 개소-그 량에 일반 적으로 적용되었던 탄성 받침 쏘 구조를 제거하간등 으을 강구 하여 지진에 대한안전과 피 해에 대 응 하고자 함 [탄성받침] 구조요 . | 고문 내부에 1개이상의 강 판을 삽 입 하여 압 족 변형 시 고무측 면의 팽 출 현상을 억 제 하여 내 하 력을 증가 시킨 교량 받침탄성 발침 구조Pp4 '\-, 저점링 :가gee:[227] 41-2686, 2005. 09]성패 드와 상하받짐판 일체화개선 (일체형 탄성 받침)(볼트( 접 착 식)1) 2016.09.12 경 주 지진 (규모 5.8) 발생이후 2017.04.01 현재 까지 184회 여 진 발생2017.11.14 포항 지진(규모 5.4) 발생이후 2018.01.03 현재 까지 77 회 여진 발생122 ㅣ 구조물공OCㅠㅋㅜㄷ=3[드 탄성 받침 수보게 적용방안【 연구개발 -3802실호, 2011.12】 o 24h및 일방향가동단 역할을 할 | YES ARSE A7] SVQ18디탄성 받침 유지 관리 개 방안선【 구조물 -2539처호, 2012.12】o 47] ee2 RS)47] AA및 재설치불필요ysaa saeㅁ 탄성 받침의 거동 특성이is(ou(@)("1ay 7)= +32) ¢h상시거동|(eD)) (O)1@!(o)0()| 고정단을 중심으로수 죽추 팽창수팩 창()18!(e)(g)a7 i=쓰 C\:7$S을호지진 시=~”~)We22WiAS( 상시)( 지진시) 써 구조가 파괴 되 면서 전체교각이 일정수평 강 성을 갖는고정단이 되어 수 평 력을 문 배| ㅠ 써 구조의 역할ㅇ (상시) 고정단, 일방향가동 단 , 양방향가동 단으로 구분 하기 위하여 |상-하부 간에 써 구조를 두어온도 하중및 풍 하중에 의한 변위0 (지진 시) 지진 하중에의해쏘 구조는 탈락 하는 구조로설계 되며,Meeeeeee eeeee eeeeeee eeeeeeee eeeeeeee eee eee eeeeee ee ee eeeeee eee eee ee eee e eee eee eelUO 현설계 문제점(71 SA)o 4712) Ae]무수축몰탈및 앵써 구조 파손ㅇ 쏘 구조 탈락 시 점을 정확히 산정 하는 것이 곤란 하며, ah7] Beto] ob될 경우과도한 하중이하부로 전달(71 317A)0 풍 하중에 의한횡변 위로 교량 받침및 신축이음장치에 영향6%) 김 포 ~ 파 주 맥 금 (30+45+30=10501)교횡 변위 13.3~16.20ㅁ발생- 교량 받 (1900104)침은 허용 변 (5000)위이내로 만 족 하나,- 신축이음장치의 국내 기준(붙임 #)은듈러 형3 : 허용 변 (25000)위이내이나,M7] SALE 합리적인설계가 아니며, 반면 모든 째 구조 제거 시에는상부 횡방향 변 위에 대한 문제가 발생 아 므로이를 고려한설계 방법2) 모 듈 러 형 : 기존 레일형 신축이음을 말하며,도로교설계기준(한계 상태설계법) 상 명칭 사용124 ㅣ 구조물공QCㅠㅋㅜㄷ=3Wousue 니 검 방향Tagg 2S ay) ay2 신축량 재 산정(고정단 중심 -) 무 게 종심)풍 하중등에 의한 횡방향 변위 검토* 탄성 받침 써 구조 게 거로 실제거 동을 고려한설계는 타당함(전원 동의)* 전단 키 설치로 지진 시 교축 직각 방향의 수평 력이 기존 탄성 받 짐(써 구조 \) 보다크게 작용 하므로 헤 석 시 주의 필요* 전단 키와 상부 거 더 사이 일정 유 간을 두어 마찰에 의한 파쇄 예 빵 필요ㆍ곡선 교량의 경우정확한 신축방향과이동량 산정 하여 전단 키 위치 선정 필요 DO detaBE A] AA후 거 동 특성VA,~407407407407상a_ | 교량의 무 게 중 심 점을시거 동 | (2000@o-|=~ asVv 기준으로 수축팽창 소(e)(e)(o)407”~SA ve\7ABI Bel전체교각이일정지진시)|| | 수 평 강 성을 갖는 구조% (ee eeSTAEo((-H,(-H,(-H. | FYRASHiㅇ 고정단 중 심이 아닌 무 게 중심으로 산정 써 구조 설치써 구조 제거|:7[z7D+++le||+1,+||+oNanhfefayAY) NO. 30Ae)NO.50(ALNO.302) 0.30신축 장신축량규격신축 장 신축량규격Al : OmAl: 00mm= Al : NO30 | Al: 2mAl : 268mm _ = Al : NO.30A2 : 40mA2:4.6mm = A2:NO.50 | A2: 2mA2: 268mm| A2 : NO.30O Ssreol Se BIS AS alo] Aeㅇ 받의침 횡방향 변위-_ATA ew] SoSa(N/m)! a1 | PL | P2 | P3 | P4 | A2| (mm)Om |9.07 |14-141@45m | 2m |13.07 | 20-2042.0교대4m |21.07 | 32-32Om |9.10 | 21 | 21 | 21-213@45m | 2m |13.07 | 30 | 30 | 30-30 | 67.2/50.4 | 교대/ 교각4m |21.07 | 49 | 49 | 49-49Om |9.10 | 32 |) 31 | 30 | 29 | 27 | 265@45m | 2m |13.07 | 46 | 45 | 44 | 42 | 40 |37 | 67.2/33.6 | x4/244m |21.07 | 76 | 74 | 72 | 69 | 65 |61= 방음벽설치시 풍 하중 증가) 받침 규격 재 선정 필요126 ㅣ 구돈 해장Cxsacesy0 신축이음장치의 횡방향 변위- 모 듈 러 (25020형이하) : 대부분 허용치 초과핑 거 형 : 제 별로품변위 허용 값이상이하나 최대 18.502 모 서,모두 허용치초과205oat=OyoatAzAz =A_/J/\/\ | J /S|~~ cP_ bhe)» ‘stBA}18.5mm.DA}93mm- 검토결과 교량 받침은 허용치이내로 만 족 하나, 신축이음장치는횡방향변위 제 어를 위한전단 키 설치방안검토 구분콘크리트블록형 전단키* 해 외 사 (미국)례Seismic Shear Key개 요도--ELEVATION- SEISMICKEEPER ASSEMBLY|“철근 콘크리트로 경제적이며, 별도의 alae] gave+ 풍 하중및 지진 하중에 의한 횡 변위 모두 제어가능0 상부 거 더와 콘크리트 블록 사이 일정의의한 파쇄 예방- 탄성 패드(20000를 삼 입 하여 일정uresooSe:AeG25.890.70G29.870.662@302@50G45.910.64G49.890.69R=200m.R= 700mG2 | 11.681.48G2 | 19.651.104@304@50G4 | 11.761.61G4 | 19.692.00G27.880.68G2 | 11.860.632@402@60G47.900.66G4 | 11.880.71R=450m R=1,000mG2 | 15.681.29G2 | 23.610.954@404@60G4 | 15.731.79G4 | 23.642.17거더와 전단 키 사이 유간(2000, 탄성 패)이 ㄷz“|Ww단 키 위치BAS설계시 고려ㅎ여야 함128 ㅣ 구조물 1 공대 검토결론DO Beer" 47] AA및 무 게 중 심 점을 기준으로 신축량 재 산정ㅇ 고정단 , 일방향가동 단 개념삭제(붙이 #%)당Awad#4)(41)A1(125.1mm), A2(77.2mm)5@40=200L1=1201L2=680 +++¢++ ()~()is()(o ++“iga~(시)NO.160(42)NO.80개선(무 게 중심)(414%) Al(111.1mm), A2(111.1mm)|5@40=200[L1=1001L2=100 ++++++ “tees)+(b개 “texesx(b(b( 서NO.120(22)NO.120ㅁ 횡방향 변위제 어를 위한 콘크리트블록(전단 키) 설치( 분 리형 전단키)(일체형전단키)FREES==그늘여에ㅇ 곡선 교의 경우 격자 모델 해석을 통한 신축방향및이동 량을 산출 하여2c만국도로공사구조물공129 구조 적용및 구조대 효과ㅁ 적용방안0설계 중 노선 : 미 발주 노선부터적용0공사 중및 공용 중 노선 : 주관 부서 판단 하여 시행니 구조 효과6 상 시ㆍ지진시 교량실거동에 맞는합리적설계방안마련6 경제적 효과[Seg 빙 (50+55+50+30@45=290200)교 기준으로 산출](붙임 #8)(단위: 천)rie.구분당초개선증감비받 규격짐변경290,005275,496 |7%14,509신축이음장치변경142,100130,340 |411,760전단 키 설치 -4.018 |=4,018합계432,105409,854 |722,250붙임; 1. 국가 건설설계기준 6105 24 90 11 : 2016)AASHTO LRFD BRIDGE DESIGN SPECIFICATIONS(2014)PF WN해외설계도면QO 구조기술자문 결과전단키 구조계산서온도에 의한 변위 검토신축량 재 산정ie | reeCO}paces| SILASSHIIZ(KDS 24 90 11 : 2016)국가 건설 기준4174/7|22 Korean Design StandardKDS 24 90 11: 2016교량 기타시설설계기준(한계 상태설계법)2016년 6 월 30 일제정http://www.kcesc.re.krCl’sacesTABS I 131KDS 24 90 11 : 2016(1) 신축이음의 구성 요소는 제작 장에서 완벽하게가조립한 상태에서 검사를 받아야한다.(2) 신축이음과 봉함 재는가능한 완 전 하게 조립 되어 현장 (;06-816)으로 운 되어야반한다.(3) 길이 18,000 020 까지의 조립 신축이음은 중 간에 현장용접이음이 없어야한다.4.14.2 현장이음설계(1) 교량 시공 단계 별로 설치되거나 길이가 18,000 72이상인 신축이음에서는 현장이음을가질수 있다.이러한 현장이음은 피로설계를 수행 하여 피로 명수을 최대로 하는이음부 상세를가저야한다.가능 하면 피로 하중을 작게 받고 부식이 적게 발생 하도록, 차 률의등과 위치 나 제수가 예상 되는 지역을 피해서 설치하는 것이 좋다또는 기타 재료로 만들어진 봉 제함는 얼 체형하나로 사용되어야한다. 봉 함 재의 현장이음이 불가피한경우에는 연결부에가 황처리를 해야한다415 228Al20|S(Modular Expansion Joint)415.1 Qt중간 보와 어를 지지하는 지지보로 조립 되는 모듈한한계 상태설계와 피로한계 상태설계를 수 하여행 신축이음 시스템으로서의 요구성성을 확보 해야한다4152 2AS(1) 모듈러 형 신축이음은 먼지, 모래등이 물질이 중 간 보 사이에 퇴적될 경우를 대 비 하여 청소가용이하고 일부 소모성부품 교체에 있어서편리한 구조를가져야한다.(2) 종 방향및 횡방향 수 평이동 량 괴량 각각에는표 4.1-1과 같은설계최소이동 량!을가지고 있어야한다이동 방향설계 최소이동량종 방향계산이동 +25량 0101횡방향25 mm수직 방향25 mm 종 방향 축에 대한회전1° 횡방향축에 대한회전Ie수직 방향축에 대한회전0.5%구Okby교량 기타시설설계기준(한계 상태설계법)4.15.3 하중및 하중 계수4.1.3.2의 수평및 수직 하중을 동시에적용 하여설계한 다. 여 구조서중간 보를설계할때의 윤하zs중분담 률은 4.1.5.4를 참한다.4.1.5.4 윤 하중 분배(1) 단부 보는 4.1.5.3에 규정된 수평및 수 직 하중의 50 %를 적용 하여설계한다.4.1-2는 중 간 보에서 부담 하는 수직및 수 평 하중 분담을 음 나타낸 것이다. 여 구조서 중 간 보상부 플랜지 폭 사이에서는 선형 보 간을 실시하여 구한다.표 4.1-2 증간 보의 윤 하중 분담을중 간보하중 분 배율(%)상부플랜지 (700)폭1등교 윤 하중 (96104) | 2등 교 윤 하중 (7204) ㅣ 3등 교 윤 하증 (5404)65이하 506070756070801007080901208090904.1.5.5 피로한계 상태설계(1) 중 간보 , 지지보 , 단부 보 , 볼트및 용접이음, 기타 부속 품은 1209 14 31 20(4.2)에 규정된 인성 요구조건을 만 족 해야한다. 인장 볼트는 (128 14 31 20(4.1.2.5)의 피로 강도를 만 족 하여야한다.(2) 중 간보 , 지지보 , 단부보 , 용접이음등 모든 부재의 피로설계에 대하여 활 하중 응력 범위는 다음 eee조건을 만 US 족 해야한다.Af( 5 4P ra(4.1-1)여 구조서, 47는 수 직 하중과 수 평 하중이동시에 작용한 상태에서 계산된 활 하중 응력 범위이고,2260는 609 14 31 20(표 4.1-3)에서 피로 상세 범 주에 해당 하는 일정 피로 진폭한계 값이다.4.1.6 BASAl2s0|S (Finger Expansion Joint)4.1.6.1 일반(1) 캔틸 레 버형 핑거 신축이음에 대하여규정한다.(2) 캔털 레버 평거와이를 지지하는 앵커에 대하여극한한계 상태설계와 피로한계 상태설계를수행 하여 신축이음 시스으로서의템요구성능과 내구성을 확보 해야한다.COusceayPABZ| 133KDS 24 90 11 : 20164.1.6.2 요구성능(1) 평 거 형 신축이음에서도 먼지, 모래등이 둘 질이 핑거 사이에 되 적될 경우를 대 비 하여 청 소가용이하고 일부 소모성 부품 교체에 있어서 편리한 구조를가져야한다.(2) 인접 핑뼈 사이의 틈은가장 벌어진 상태(계수 극한이동상태)에서 다음을 만족 해야한다. 0)방호로 열 려 진 길이가 200 2ㅁ 피이하인 경우 폭이 75 200이하 Danae로 열 려 진 길이가 200 0ㅁㅠ ㅁ를 초과 하는 경우 폭이 50 202이하 또한수 극한이동상태에서 핑 거의 겹 침은 38 ㅁㅁ이상이어야 하고 하 절 구조에 틈 새가 축소전 히 겹 졌 쳐을 경우에도 틈 새가 20 2이상의 여유 간격을가지고있어야한다. 핑거버 끝 단은 15 0이상의 곡률 반경을가져야한다.(1) 캔 틸 레버 시 점은 단부 앵글 전면으로부터 캔 틸 레버 방향으로 10 00이상 밀 어 져 있어야한다. 여 구조서, 단부 앵글의 상상대편핑거캔틸 레 버의 하면 사이의 거 리가 20007이상으로 충분할 경우에는 본 규정을 적용 하지 않아도 좋다.416.3 StS및 하중 계수수 직 하중만을 적용 하여설계 하며 4.1.3.2에서와 같은 윤 하중 분포 개 념을 사용한 다.등분포중은 핑거 캔 틸 레 버에 최대 모멘트가 작용 하도록 재하한다. 충 격 계수는 1.0을 사용 하고 하중계cane+KDS 24 12 11, 0924 12 21을 참조한 .다4.2 받침4.2.1 일반(1) 받침은 상부 구조에서 전 달 된 하중을 하부구조에 전 달 하여야 하고, 특히 부 반력에 대하여는안전하게설계되어야 하며 상- 하부구조에 유해한 구속 력을 발생 시키지 않아야한다.(2) 받 칩은 지진, 바람, 온도 변화등에 대해서도안전 하도록설계 하여야한다.(3) 받침 또는 받침 부 품은 필요 시 점검, 유지 관리및 교체가가능 하도록설계 하여야한다.(4 받침은 최소의 반력을 발생 시키 면 서 지정된이동이가능 하도록설계 되어야한다.가능한 프리 셋 팅 (670560108)을 피해야 하며, 불가피한 경우에는 공장에서이 행 해야한다. 현장 조정이불가피 할 때에는 발주 처의 숭인 하에 수행 해야한다.(5) 받침은 상 구부 조의 형식, 지간 길이, 지점반력, 내구성, 시공 성등에의해 그 형식과 배치가 결정 된다. 특히 곡선 교 나 사교에서는 지점반력의 작용 구조 구 , 신축과 회전방향을 충분히 검토하여야한다.134|구Obrg227 7 ik _1 |a3 Wi사저 2 ©O MAI(LSMAAIIZHA, 2008)Al=AlI,+ Al,+ Al, + Al,^ 7': 온 변화스 《, = 스 2@ × 7,(온도 변화에 의한이동 량 | 0:선 팽창 계수(0.00001)_이olsLo; Avje| AesAl, = Yj(h; (6;) (2) ABA의한이동 량)^, : 보의 중 립 축에서 받침스(, = 0.1 × 7,(건조 수축에 의한 신축량)회전 중 심 까지 거리스 . = 0.2 × 7,(크 리 프에 의한 신축 랩0:받침 위의 보의 회전 각*설계자의이 해를 돕 구조 위해 기존설계으로법 산정LD 신축 량 산정비교ㅇ 고정단 중심신축 량 계산§@40=200"IL1=120 +L2=804()()()é«o)()별신축 장(o)(o)(o)e(o)(o)Al:120m [a.a한a한aga aA2:80m(a1)NO.160(2)NO.80 (41 신축량 계산)(42 신축 량 계산) Al, = 400.00001(120 = 0.048m스 (, = 40 ×0.00001 × 80 = 0.083202= (2/32.5) x 1/300 = 0.0061 Al, =0.1 * 120 = 12mm =0.012m Al, = 0.1 × 80 = 8min = 0.008m Al, = 0.2 * 120 = 24mm = 0.024m Al, = 0.2 X 80 = 16mm = 0.016m Al =48+6+4 124+ 24= 90mmAl= 32+ 8+ 16= 56mm 여유 량 : 설치(510)+ 부가(4820) = 30mm여유량:(324+8+16)*20%+10= 2.2mm신축 량 : 120mm.신축량: 77.2mm.x oN축이음장치 규격 제 0.160신 =O축이 ° 음 장치 규격제 0.80rc구조물공1355@40=200L1=100L2=100t4&+L Ala 4p이겨&aAl:100m제와vvvaaA2: 100m소)한(a1)no. 120( a2) NO.120(41 신축 량 계산)(42 신축량 계산)Al, = 40 x 0.00001(100 = 0.040m스 (, = 40 ×0.00001 × 100 = 0.04072Al, = (2/3 x 2.5) x 1/300 = 0.006 AL, = (2/3 * 2.5) x 1/300 = 0.006m,Al, = 0.1(100 = 10mm = 0.010m Al, =0.1(100 = 10mm = 0.010mAl. = 0.2 * 100 = 20mm = 0.020m Al, = 0.2100 = 20mm = 0.020mAl=40+6-+ 10+ 20= 76mmAl=40+6+ 10+20 = 76mmOF+ BA\(410)+47420) = 30mm 여유 량 : 설치(10)+부가(420 = 30072&Oo Aled- 106mm종 신축량 : 1060ㅁ ㅁㅁ신축이음장치 규격NO.120신축이음장치 규격 NO.120시 추ㅇㅇ136|구조물공feta=Qtt~CxX« ;ss »=HO)»50 ra ae, 새이뻐설계 처-533(2018.02.21)짐21다수발생구분받침써 구조 파손무 수 몰탈축파손앵커볼트 파손경 주 지진13 개소12개소14 개소포항 지진4 개소10 개소-그 량에 일반 적으로 적용되었던 탄성 받침 쏘 구조를 제거하간등 으을 강구 하여 지진에 대한안전과 피 해에 대 응 하고자 함 [탄성받침] 구조요 . | 고문 내부에 1개이상의 강 판을 삽 입 하여 압 족 변형 시 고무측 면의 팽 출 현상을 억 제 하여 내 하 력을 증가 시킨 교량 받침탄성 발침 구조Pp4 '\-, 저점링 :가gee:[227] 41-2686, 2005. 09]성패 드와 상하받짐판 일체화개선 (일체형 탄성 받침)(볼트( 접 착 식)1) 2016.09.12 경 주 지진 (규모 5.8) 발생이후 2017.04.01 현재 까지 184회 여 진 발생2017.11.14 포항 지진(규모 5.4) 발생이후 2018.01.03 현재 까지 77 회 여진 발생122 ㅣ 구조물공OCㅠㅋㅜㄷ=3[드 탄성 받침 수보게 적용방안【 연구개발 -3802실호, 2011.12】 o 24h및 일방향가동단 역할을 할 | YES ARSE A7] SVQ18디탄성 받침 유지 관리 개 방안선【 구조물 -2539처호, 2012.12】o 47] ee2 RS)47] AA및 재설치불필요ysaa saeㅁ 탄성 받침의 거동 특성이is(ou(@)("1ay 7)= +32) ¢h상시거동|(eD)) (O)1@!(o)0()| 고정단을 중심으로수 죽추 팽창수팩 창()18!(e)(g)a7 i=쓰 C\:7$S을호지진 시=~”~)We22WiAS( 상시)( 지진시) 써 구조가 파괴 되 면서 전체교각이 일정수평 강 성을 갖는고정단이 되어 수 평 력을 문 배| ㅠ 써 구조의 역할ㅇ (상시) 고정단, 일방향가동 단 , 양방향가동 단으로 구분 하기 위하여 |상-하부 간에 써 구조를 두어온도 하중및 풍 하중에 의한 변위0 (지진 시) 지진 하중에의해쏘 구조는 탈락 하는 구조로설계 되며,Meeeeeee eeeee eeeeeee eeeeeeee eeeeeeee eee eee eeeeee ee ee eeeeee eee eee ee eee e eee eee eelUO 현설계 문제점(71 SA)o 4712) Ae]무수축몰탈및 앵써 구조 파손ㅇ 쏘 구조 탈락 시 점을 정확히 산정 하는 것이 곤란 하며, ah7] Beto] ob될 경우과도한 하중이하부로 전달(71 317A)0 풍 하중에 의한횡변 위로 교량 받침및 신축이음장치에 영향6%) 김 포 ~ 파 주 맥 금 (30+45+30=10501)교횡 변위 13.3~16.20ㅁ발생- 교량 받 (1900104)침은 허용 변 (5000)위이내로 만 족 하나,- 신축이음장치의 국내 기준(붙임 #)은듈러 형3 : 허용 변 (25000)위이내이나,M7] SALE 합리적인설계가 아니며, 반면 모든 째 구조 제거 시에는상부 횡방향 변 위에 대한 문제가 발생 아 므로이를 고려한설계 방법2) 모 듈 러 형 : 기존 레일형 신축이음을 말하며,도로교설계기준(한계 상태설계법) 상 명칭 사용124 ㅣ 구조물공QCㅠㅋㅜㄷ=3Wousue 니 검 방향Tagg 2S ay) ay2 신축량 재 산정(고정단 중심 -) 무 게 종심)풍 하중등에 의한 횡방향 변위 검토* 탄성 받침 써 구조 게 거로 실제거 동을 고려한설계는 타당함(전원 동의)* 전단 키 설치로 지진 시 교축 직각 방향의 수평 력이 기존 탄성 받 짐(써 구조 \) 보다크게 작용 하므로 헤 석 시 주의 필요* 전단 키와 상부 거 더 사이 일정 유 간을 두어 마찰에 의한 파쇄 예 빵 필요ㆍ곡선 교량의 경우정확한 신축방향과이동량 산정 하여 전단 키 위치 선정 필요 DO detaBE A] AA후 거 동 특성VA,~407407407407상a_ | 교량의 무 게 중 심 점을시거 동 | (2000@o-|=~ asVv 기준으로 수축팽창 소(e)(e)(o)407”~SA ve\7ABI Bel전체교각이일정지진시)|| | 수 평 강 성을 갖는 구조% (ee eeSTAEo((-H,(-H,(-H. | FYRASHiㅇ 고정단 중 심이 아닌 무 게 중심으로 산정 써 구조 설치써 구조 제거|:7[z7D+++le||+1,+||+oNanhfefayAY) NO. 30Ae)NO.50(ALNO.302) 0.30신축 장신축량규격신축 장 신축량규격Al : OmAl: 00mm= Al : NO30 | Al: 2mAl : 268mm _ = Al : NO.30A2 : 40mA2:4.6mm = A2:NO.50 | A2: 2mA2: 268mm| A2 : NO.30O Ssreol Se BIS AS alo] Aeㅇ 받의침 횡방향 변위-_ATA ew] SoSa(N/m)! a1 | PL | P2 | P3 | P4 | A2| (mm)Om |9.07 |14-141@45m | 2m |13.07 | 20-2042.0교대4m |21.07 | 32-32Om |9.10 | 21 | 21 | 21-213@45m | 2m |13.07 | 30 | 30 | 30-30 | 67.2/50.4 | 교대/ 교각4m |21.07 | 49 | 49 | 49-49Om |9.10 | 32 |) 31 | 30 | 29 | 27 | 265@45m | 2m |13.07 | 46 | 45 | 44 | 42 | 40 |37 | 67.2/33.6 | x4/244m |21.07 | 76 | 74 | 72 | 69 | 65 |61= 방음벽설치시 풍 하중 증가) 받침 규격 재 선정 필요126 ㅣ 구돈 해장Cxsacesy0 신축이음장치의 횡방향 변위- 모 듈 러 (25020형이하) : 대부분 허용치 초과핑 거 형 : 제 별로품변위 허용 값이상이하나 최대 18.502 모 서,모두 허용치초과205oat=OyoatAzAz =A_/J/\/\ | J /S|~~ cP_ bhe)» ‘stBA}18.5mm.DA}93mm- 검토결과 교량 받침은 허용치이내로 만 족 하나, 신축이음장치는횡방향변위 제 어를 위한전단 키 설치방안검토 구분콘크리트블록형 전단키* 해 외 사 (미국)례Seismic Shear Key개 요도--ELEVATION- SEISMICKEEPER ASSEMBLY|“철근 콘크리트로 경제적이며, 별도의 alae] gave+ 풍 하중및 지진 하중에 의한 횡 변위 모두 제어가능0 상부 거 더와 콘크리트 블록 사이 일정의의한 파쇄 예방- 탄성 패드(20000를 삼 입 하여 일정uresooSe:AeG25.890.70G29.870.662@302@50G45.910.64G49.890.69R=200m.R= 700mG2 | 11.681.48G2 | 19.651.104@304@50G4 | 11.761.61G4 | 19.692.00G27.880.68G2 | 11.860.632@402@60G47.900.66G4 | 11.880.71R=450m R=1,000mG2 | 15.681.29G2 | 23.610.954@404@60G4 | 15.731.79G4 | 23.642.17거더와 전단 키 사이 유간(2000, 탄성 패)이 ㄷz“|Ww단 키 위치BAS설계시 고려ㅎ여야 함128 ㅣ 구조물 1 공대 검토결론DO Beer" 47] AA및 무 게 중 심 점을 기준으로 신축량 재 산정ㅇ 고정단 , 일방향가동 단 개념삭제(붙이 #%)당Awad#4)(41)A1(125.1mm), A2(77.2mm)5@40=200L1=1201L2=680 +++¢++ ()~()is()(o ++“iga~(시)NO.160(42)NO.80개선(무 게 중심)(414%) Al(111.1mm), A2(111.1mm)|5@40=200[L1=1001L2=100 ++++++ “tees)+(b개 “texesx(b(b( 서NO.120(22)NO.120ㅁ 횡방향 변위제 어를 위한 콘크리트블록(전단 키) 설치( 분 리형 전단키)(일체형전단키)FREES==그늘여에ㅇ 곡선 교의 경우 격자 모델 해석을 통한 신축방향및이동 량을 산출 하여2c만국도로공사구조물공129 구조 적용및 구조대 효과ㅁ 적용방안0설계 중 노선 : 미 발주 노선부터적용0공사 중및 공용 중 노선 : 주관 부서 판단 하여 시행니 구조 효과6 상 시ㆍ지진시 교량실거동에 맞는합리적설계방안마련6 경제적 효과[Seg 빙 (50+55+50+30@45=290200)교 기준으로 산출](붙임 #8)(단위: 천)rie.구분당초개선증감비받 규격짐변경290,005275,496 |7%14,509신축이음장치변경142,100130,340 |411,760전단 키 설치 -4.018 |=4,018합계432,105409,854 |722,250붙임; 1. 국가 건설설계기준 6105 24 90 11 : 2016)AASHTO LRFD BRIDGE DESIGN SPECIFICATIONS(2014)PF WN해외설계도면QO 구조기술자문 결과전단키 구조계산서온도에 의한 변위 검토신축량 재 산정ie | reeCO}paces| SILASSHIIZ(KDS 24 90 11 : 2016)국가 건설 기준4174/7|22 Korean Design StandardKDS 24 90 11: 2016교량 기타시설설계기준(한계 상태설계법)2016년 6 월 30 일제정http://www.kcesc.re.krCl’sacesTABS I 131KDS 24 90 11 : 2016(1) 신축이음의 구성 요소는 제작 장에서 완벽하게가조립한 상태에서 검사를 받아야한다.(2) 신축이음과 봉함 재는가능한 완 전 하게 조립 되어 현장 (;06-816)으로 운 되어야반한다.(3) 길이 18,000 020 까지의 조립 신축이음은 중 간에 현장용접이음이 없어야한다.4.14.2 현장이음설계(1) 교량 시공 단계 별로 설치되거나 길이가 18,000 72이상인 신축이음에서는 현장이음을가질수 있다.이러한 현장이음은 피로설계를 수행 하여 피로 명수을 최대로 하는이음부 상세를가저야한다.가능 하면 피로 하중을 작게 받고 부식이 적게 발생 하도록, 차 률의등과 위치 나 제수가 예상 되는 지역을 피해서 설치하는 것이 좋다또는 기타 재료로 만들어진 봉 제함는 얼 체형하나로 사용되어야한다. 봉 함 재의 현장이음이 불가피한경우에는 연결부에가 황처리를 해야한다415 228Al20|S(Modular Expansion Joint)415.1 Qt중간 보와 어를 지지하는 지지보로 조립 되는 모듈한한계 상태설계와 피로한계 상태설계를 수 하여행 신축이음 시스템으로서의 요구성성을 확보 해야한다4152 2AS(1) 모듈러 형 신축이음은 먼지, 모래등이 물질이 중 간 보 사이에 퇴적될 경우를 대 비 하여 청소가용이하고 일부 소모성부품 교체에 있어서편리한 구조를가져야한다.(2) 종 방향및 횡방향 수 평이동 량 괴량 각각에는표 4.1-1과 같은설계최소이동 량!을가지고 있어야한다이동 방향설계 최소이동량종 방향계산이동 +25량 0101횡방향25 mm수직 방향25 mm 종 방향 축에 대한회전1° 횡방향축에 대한회전Ie수직 방향축에 대한회전0.5%구Okby교량 기타시설설계기준(한계 상태설계법)4.15.3 하중및 하중 계수4.1.3.2의 수평및 수직 하중을 동시에적용 하여설계한 다. 여 구조서중간 보를설계할때의 윤하zs중분담 률은 4.1.5.4를 참한다.4.1.5.4 윤 하중 분배(1) 단부 보는 4.1.5.3에 규정된 수평및 수 직 하중의 50 %를 적용 하여설계한다.4.1-2는 중 간 보에서 부담 하는 수직및 수 평 하중 분담을 음 나타낸 것이다. 여 구조서 중 간 보상부 플랜지 폭 사이에서는 선형 보 간을 실시하여 구한다.표 4.1-2 증간 보의 윤 하중 분담을중 간보하중 분 배율(%)상부플랜지 (700)폭1등교 윤 하중 (96104) | 2등 교 윤 하중 (7204) ㅣ 3등 교 윤 하증 (5404)65이하 506070756070801007080901208090904.1.5.5 피로한계 상태설계(1) 중 간보 , 지지보 , 단부 보 , 볼트및 용접이음, 기타 부속 품은 1209 14 31 20(4.2)에 규정된 인성 요구조건을 만 족 해야한다. 인장 볼트는 (128 14 31 20(4.1.2.5)의 피로 강도를 만 족 하여야한다.(2) 중 간보 , 지지보 , 단부보 , 용접이음등 모든 부재의 피로설계에 대하여 활 하중 응력 범위는 다음 eee조건을 만 US 족 해야한다.Af( 5 4P ra(4.1-1)여 구조서, 47는 수 직 하중과 수 평 하중이동시에 작용한 상태에서 계산된 활 하중 응력 범위이고,2260는 609 14 31 20(표 4.1-3)에서 피로 상세 범 주에 해당 하는 일정 피로 진폭한계 값이다.4.1.6 BASAl2s0|S (Finger Expansion Joint)4.1.6.1 일반(1) 캔틸 레 버형 핑거 신축이음에 대하여규정한다.(2) 캔털 레버 평거와이를 지지하는 앵커에 대하여극한한계 상태설계와 피로한계 상태설계를수행 하여 신축이음 시스으로서의템요구성능과 내구성을 확보 해야한다.COusceayPABZ| 133KDS 24 90 11 : 20164.1.6.2 요구성능(1) 평 거 형 신축이음에서도 먼지, 모래등이 둘 질이 핑거 사이에 되 적될 경우를 대 비 하여 청 소가용이하고 일부 소모성 부품 교체에 있어서 편리한 구조를가져야한다.(2) 인접 핑뼈 사이의 틈은가장 벌어진 상태(계수 극한이동상태)에서 다음을 만족 해야한다. 0)방호로 열 려 진 길이가 200 2ㅁ 피이하인 경우 폭이 75 200이하 Danae로 열 려 진 길이가 200 0ㅁㅠ ㅁ를 초과 하는 경우 폭이 50 202이하 또한수 극한이동상태에서 핑 거의 겹 침은 38 ㅁㅁ이상이어야 하고 하 절 구조에 틈 새가 축소전 히 겹 졌 쳐을 경우에도 틈 새가 20 2이상의 여유 간격을가지고있어야한다. 핑거버 끝 단은 15 0이상의 곡률 반경을가져야한다.(1) 캔 틸 레버 시 점은 단부 앵글 전면으로부터 캔 틸 레버 방향으로 10 00이상 밀 어 져 있어야한다. 여 구조서, 단부 앵글의 상상대편핑거캔틸 레 버의 하면 사이의 거 리가 20007이상으로 충분할 경우에는 본 규정을 적용 하지 않아도 좋다.416.3 StS및 하중 계수수 직 하중만을 적용 하여설계 하며 4.1.3.2에서와 같은 윤 하중 분포 개 념을 사용한 다.등분포중은 핑거 캔 틸 레 버에 최대 모멘트가 작용 하도록 재하한다. 충 격 계수는 1.0을 사용 하고 하중계cane+KDS 24 12 11, 0924 12 21을 참조한 .다4.2 받침4.2.1 일반(1) 받침은 상부 구조에서 전 달 된 하중을 하부구조에 전 달 하여야 하고, 특히 부 반력에 대하여는안전하게설계되어야 하며 상- 하부구조에 유해한 구속 력을 발생 시키지 않아야한다.(2) 받 칩은 지진, 바람, 온도 변화등에 대해서도안전 하도록설계 하여야한다.(3) 받침 또는 받침 부 품은 필요 시 점검, 유지 관리및 교체가가능 하도록설계 하여야한다.(4 받침은 최소의 반력을 발생 시키 면 서 지정된이동이가능 하도록설계 되어야한다.가능한 프리 셋 팅 (670560108)을 피해야 하며, 불가피한 경우에는 공장에서이 행 해야한다. 현장 조정이불가피 할 때에는 발주 처의 숭인 하에 수행 해야한다.(5) 받침은 상 구부 조의 형식, 지간 길이, 지점반력, 내구성, 시공 성등에의해 그 형식과 배치가 결정 된다. 특히 곡선 교 나 사교에서는 지점반력의 작용 구조 구 , 신축과 회전방향을 충분히 검토하여야한다.134|구Obrg227 7 ik _1 |a3 Wi사저 2 ©O MAI(LSMAAIIZHA, 2008)Al=AlI,+ Al,+ Al, + Al,^ 7': 온 변화스 《, = 스 2@ × 7,(온도 변화에 의한이동 량 | 0:선 팽창 계수(0.00001)_이olsLo; Avje| AesAl, = Yj(h; (6;) (2) ABA의한이동 량)^, : 보의 중 립 축에서 받침스(, = 0.1 × 7,(건조 수축에 의한 신축량)회전 중 심 까지 거리스 . = 0.2 × 7,(크 리 프에 의한 신축 랩0:받침 위의 보의 회전 각*설계자의이 해를 돕 구조 위해 기존설계으로법 산정LD 신축 량 산정비교ㅇ 고정단 중심신축 량 계산§@40=200"IL1=120 +L2=804()()()é«o)()별신축 장(o)(o)(o)e(o)(o)Al:120m [a.a한a한aga aA2:80m(a1)NO.160(2)NO.80 (41 신축량 계산)(42 신축 량 계산) Al, = 400.00001(120 = 0.048m스 (, = 40 ×0.00001 × 80 = 0.083202= (2/32.5) x 1/300 = 0.0061 Al, =0.1 * 120 = 12mm =0.012m Al, = 0.1 × 80 = 8min = 0.008m Al, = 0.2 * 120 = 24mm = 0.024m Al, = 0.2 X 80 = 16mm = 0.016m Al =48+6+4 124+ 24= 90mmAl= 32+ 8+ 16= 56mm 여유 량 : 설치(510)+ 부가(4820) = 30mm여유량:(324+8+16)*20%+10= 2.2mm신축 량 : 120mm.신축량: 77.2mm.x oN축이음장치 규격 제 0.160신 =O축이 ° 음 장치 규격제 0.80rc구조물공1355@40=200L1=100L2=100t4&+L Ala 4p이겨&aAl:100m제와vvvaaA2: 100m소)한(a1)no. 120( a2) NO.120(41 신축 량 계산)(42 신축량 계산)Al, = 40 x 0.00001(100 = 0.040m스 (, = 40 ×0.00001 × 100 = 0.04072Al, = (2/3 x 2.5) x 1/300 = 0.006 AL, = (2/3 * 2.5) x 1/300 = 0.006m,Al, = 0.1(100 = 10mm = 0.010m Al, =0.1(100 = 10mm = 0.010mAl. = 0.2 * 100 = 20mm = 0.020m Al, = 0.2100 = 20mm = 0.020mAl=40+6-+ 10+ 20= 76mmAl=40+6+ 10+20 = 76mmOF+ BA\(410)+47420) = 30mm 여유 량 : 설치(10)+부가(420 = 30072&Oo Aled- 106mm종 신축량 : 1060ㅁ ㅁㅁ신축이음장치 규격NO.120신축이음장치 규격 NO.120시 추ㅇㅇ136|구조물공

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