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안전 하고 편리한 (222미 래 교통 플랫폼 구조업4-3그량나가 바 ㅎ 변전설계 처-1699amOU0오 벽 절(202.06.1.)교량점검시설의 진출입편의를 위해설치되는 난간방호벽 절개부브* 2021. 4 월 대구 순 환 건 사설 업: 교량 난간 방호벽 절 구간절개부 개요도호 벽 절개 부 위(이하 “방호벽 절개 부 ") 다수균열발생ㅇ대구 순 환 사업단이천1 교등 3 개 사업단교량31개소 확인 결과중 76 개소(균열폭 0.1~1.420720) 발생oflby eS ^※방호벽 절개 부 균열발생 원 리(붙임 #2 참고)| 관련 기준및 시공 상세도 부재개 구부 보강 기준은 있으나, 방호벽 절개 부 보강 기준 부재현재 까지방호벽 절개 부는 별도 보강 없이 시공중152 ㅣ 구조물공Cxssceay153메a kK착- 개 구부 주 위에 대각 보 각 철근(213;을 배치 히 }며, 개 부구 면으로 부터 60007이상 정파-arnfo= ojoreRN매이ㅇaTjoOSio}20과"7°py프크리트구조]abKO0)"Raw퍼 700nM 코ㄴㄴmsRW세FyNio KDS 41 90 30[소 규모 건축 구조 7 =To ™-Pwmt20592내==otm oSwywe~olorar mor호XR 기준24 14 20 [xOFea떤=r 구부 관련=TAdh머한국도로공사 |WwThe시 딴ar fiorOWrhrh 뻐ajo FiKDS 디 개ㅇ 자 유 단은 응력이 없어 별도 보강 불필요ㅇ 구속 단은 응력집중으로별도 보강필요ㅇ 보강 철근 배치예 시도XSA- H13-2EAX2e4방호벽 _게H=1.0m500500ㅇ 상 구조와 같은 철근 배치로 허용 균열 폭 산정 결과" 만족개구부 보강을 준용 하여 방호벽 절개 부 보강 방안으로 적용* [참고]건조 수축및수 화 열에 따른균열폭 산정관계식『 발생균열폭 흐 허용균열 (0.37폭ㅁ0)WwW, =0) ×(2)흐Wa01) 균열을 유발 하는 변형 (8률 .)Ep = Ky (G6 Ti + eq) By + Xe To Ry + 80476]-0-5€ ctu수 화열 대 온도차 구조건조수축여 구조서,2, : 크리프영향에 의한구속 효과 저감 계수@, : 온도 팽창 계수고 : 구속 계수EqAIP 축 SASS8): 건조 수축 변 형률&。: 인장 변 형률1 : 수화 열을 고려한최대 온도와 평균대구조 온도 차AS 기준으로한계절적대구조 온도 변화 크기Q@ AdtaztA(s.,,.)Sax = 3-40+0.425 kyPo.eff여 구조서,(: 피복두께 (, : 철근과의 결합 특성 계수0, : 철근 지름1541+Cxsaceay: 방호벽및ue 벽 기초 콘크리트 타설 전 교년 .으 -량 부터적용XAio: 교량 점검시설 설치지침(국토 교통부 예규 제 2020-292호)절개부 균열발생 원리to설계기준 적용시 개요도CxssceayI155메kK그울게 | 교량 점검시설 설치지침[국 교통부,토2020.4)2.4 출입 사다리및 출입 계단교량 상부(노면)또는 하부(지상)에서 점검 통로로도달하기 위하여수 직 형 출입 사다리 또는경사 형 출입 계단을 설치할수 있으며,점검 자와 진 업무단수행 ㅅ× 0"안전을 확보 하고 점검및진 단의 효율성을 고려하며 , 교량별 설치공간및 설치비용을 종 합적으로고려하여 형식을 선정한다.【설 명 】2.4.1 진입부 설치 방법교량 방 호 울 타 리가 있는 경우, 점검 자의안전을 확보 하기 위하여출입 사다리및 출입 계단 진입 부의 방 호 울 타 리를 절개 하여 출입구를 설치할수 있다.500mm600mm| 100m1,700mm500mm600mm( 그 림 2-17) 출입 사다리및 출입 계단 설치용 방음벽절개도156ㅣ +Cxssceay애바닥판)++=오ㅎ 벼=바닥판벽 콘크리트에발생if할을 하게 되므로 균열 폭이|157메한국도공사ome| WPSaae SAIAS Al Wks109 24 14 20 콘크리트 교설계기준(극한 강도설계법)4.13.6 구조상세(5) 개구부를 둘 경우에는 그 주위를 보강 해야한다. 개구부는될수 있으에 두며, 개구부에의하여 절단 된 철근량이상의 철근을 보강 철으로다. 그림 4.13-9과 같이 88 강재의 정착은 개구부로부터 충분히Ti (ni =n’)Ti (7): 절단 된 축방향 철 (1,? 근의 보강 철근 7, : 절단 된 직각 방향 철근(1,)의 보강철근 7. : 71, 7,를 연결 하는 철근Te그림부4.13-9 하 플랜지개구부 구조의한 예106 41 90 30 소 규모 건축 구조 기준 콘크리 구조트4.4.3 슬래브 개 구부(1) 슬래브에 개구부가 설 되는치경우에는 다음 (2), (3) 항에 따라 보강 하여야 하며 추가로 개 구부주 위에 대각 보 각철근을 배치 하여야 하며 보강 철근은 213 철근을 사용한다. 보강 철근은 개구부으로부터면600 00이상 정착 하여야한다.(2) 개구 부 크기가 각 방으로향해당 스 팬의 1/6이하 또한 600 ㅁㅁ이하인 경우 그림 4.4-6과 같이개구부에의해 절단 되는 철근과 같은 단면적의 철근을 개구 부 양 쪽에 보강 하여야한다.절단된 철근 개 수만큼 배근(2/4 1-013(T8B)1-013(188)또는주근 크기이상Baea2wso1/28SSOWe최소1-013(188)그림4.4-6 슬래브 개구부 보강상세(3) 개구부 크기가 각 방으로향해당 스 팬의 1/6이상 또한 600 ㅁㅁ이상인 경우 개 구부 주위에 보를설치하거나 또는 각 모서리에서 캔 털 레버 슬래 브로가 정 하여설계 할수 있다.158ㅣ 구조물Cxssceay애L] SAI7IEASARE콘크리트 교설계기준( 극한 강도설계법)Jos: Max(21 82 B12, 600mm)- 절단 된 수 직 철근 2개를 좌우에 각각 1개 씩 보강ㅣ-절단된 수 철근직 2개를 좌우에 각각 1개 씩 보강- 절단된 수 평 철근 4 개를 상 하에 각각 2개 씩 보강ㅣ-절단된 수 철근평 2개를 상 하에 각각 1개 씩 보강- 대각 연 철결 근을 각각 2개 씩 보강- 대각 연 철결 근을 각각 1개 씩 보강COsaceay7I 159bemc애한국도로공사sas)eNOCe~o~)Sn~도은은nOriti 퍼:a퍼énN:in0ry;??퍼퍼DkRWH13-2EAX24rS=&&=700&Ww&=덕Np=덕se부IoN ｌ seuy I메7°onAr버구16007 균열을 유발 하는 변 형률Ecr -Ky [(a. T+€ca) Fy+a, TyRy+ Ecg fz |- 0-5€ ey수 화열대 온도차 구조건 수축oars여 구조서,써 : 크리프영향에 의한구속 효과 저감 계수@. :은도 팽창 계수 6:자 구조 수축 변 형 률 (00714 0600에 따라산정) 8. : 건조 수축 변 형률(CIRIA06660에따라산정) 6, : 인장 변형R, : FRA (R,,Ry, Ry = 0.5) 구조 : 수화 열을온도와 평균 대구조 온도 차 300: 적용) 7; : 타설시 z점을 기준으로한계절적대구조 온도 변화 크기 (00 적용)2) 최대 균열 간격= 3.40+0.405 6-Po.eff여 구조서,ㅇ : 피복 두께, : 철근과의 결 합 특성 계수 (0.8 적용)0, : 철근 지름 1. H=1.0m#24(〉 수평 철근량 : 기존 철근[116-484)+ 보강철근 ([116-28 ㅅ) = 1,1927007^1) 수 화 열및 건조 수축에 의한 변 형를 산정~0.65× [0.0×10 "×30 +0.0000625) ×0.5 +0.0002684 ×0.5] = 0.0002052) 균열을 유 발 하는 변 형률 산정Eq = 0.000205-0.5 x 0.000101 = 0.0001543) 최 균대 열간격 산정오쇼 == 3-439.4 X 62.0562. +0.425.xX0.815.9 == 1,531 mm0.8 X KX ---TOT) 온도 변화및 건조 수축에 의한최대 균열폭 계산w, = 0.000154 × 1,531 = 0.23677272(10, = 0.30077272OKCxssceayI1612. H=1.27m24O -ga2e . 7)#=42(H19-6EA)+224 S(H19-4EA)= 2,865mm?1) 수화열및 건조수축에 의한변 형률 산정e, = 0.65 x [(1.0x 10° x 30 +0.0000625) x 0.5 +0.0002684 x 0.5} = 0.0002052) 균열을 유발 하는 변형률 산정= 0.000205- 0.5 x 0.000101 = 0.000154 3) ade? 간격 산정19.1Siro == 3-43.4 x 60.4560. +0.425.0.8 X -xO.Doaeese == 958mm온도 변화및 건조 수축에 의한최대 균열폭 계산w, = 0.000154 « 958 = 0.148mm(w,= 0.300mmOK3. H=1.27m4HF93YsHA(〉 수평철철근량 : 기존 철근 [119-684)+ 보강 철 [119-4[(4)근= 2,865007^1)수 화 열및 ! 건조 수축에 의한 변 형률 산정e, = 0.65 x [(1.0x 10) x 30 +0.0000625) x 0.5 +0.0002684 0.5] = 0.0002052) 균열을 유 발 하는 변 형를 산정= 0.000205- 0.5 x 0.000101 = 0.000154 3) aaa간격 산정Sax == 3-439.4 x 60.4560 . +0.425JTo 19.1ceay == 819mm060.8 XX --4) 온도 변화및 건조 수축에 의한최대 균열폭 계산10, = 0.000154 × 819 = 0.126mm(w, = 0.300mm~~ OK4. H=1.0mB347/4(〉 수평 철근량 : 기존 철근 +113-68)+ 보강 철근 [113-48ㅅ) = 1,267000^1) 수화열및 건조 수축에 의한변형률 산정e, = 0.65 x [(1.0« 10) x 30 +0.0000625) x 0.5 +0.0002684 x 0.5] = 0.000205 발하는 변형 률 산정qo= 0.000205-0.5 = 0.000101= 0.000154Cxsaceay3) 최대 균 간격열산정S.= = 3 3.463.63.65+ 0.425.(×0.8×--0.812.70.002700 = 1,815mm4) 온도 변화및 건조 수축에 의한최대 균열폭 계산w, = 0.000154 « 1,815 = 0.280mm(w, = 0.300mmOK 5. H=1.27mYEH7AO $842. 7) 24 2(H13-6EA)+244 S(H13-6EA)= 1,520mm?1) 수화 열및 건조 수축에 의한 변 형률 산정Eae, = 0.65 x [(1.0x 10° x 30 +0.0000625) x 0.5 +0.0002684 x 0.5} = 0.0002052) 균열을 유 발 하는 변 형률 산정8 = 0.000205-0.5 × 0.000101 = 0.0001543) 최대 균열 간격 산정12.7 =오쇼 == 3-439.4 X 63.650 5. +0425.XxX0.80.8 X KX -DOG= LTATmm4) 온도 변화및 건조 수축에 의한최대 균열폭 계산= 0.000154 ×1.747 = 0.270mm( w, =0300mm+. OKCxssceay7I163bemc애안전 하고 편리한 (222미 래 교통 플랫폼 구조업4-3그량나가 바 ㅎ 변전설계 처-1699amOU0오 벽 절(202.06.1.)교량점검시설의 진출입편의를 위해설치되는 난간방호벽 절개부브* 2021. 4 월 대구 순 환 건 사설 업: 교량 난간 방호벽 절 구간절개부 개요도호 벽 절개 부 위(이하 “방호벽 절개 부 ") 다수균열발생ㅇ대구 순 환 사업단이천1 교등 3 개 사업단교량31개소 확인 결과중 76 개소(균열폭 0.1~1.420720) 발생oflby eS ^※방호벽 절개 부 균열발생 원 리(붙임 #2 참고)| 관련 기준및 시공 상세도 부재개 구부 보강 기준은 있으나, 방호벽 절개 부 보강 기준 부재현재 까지방호벽 절개 부는 별도 보강 없이 시공중152 ㅣ 구조물공Cxssceay153메a kK착- 개 구부 주 위에 대각 보 각 철근(213;을 배치 히 }며, 개 부구 면으로 부터 60007이상 정파-arnfo= ojoreRN매이ㅇaTjoOSio}20과"7°py프크리트구조]abKO0)"Raw퍼 700nM 코ㄴㄴmsRW세FyNio KDS 41 90 30+--+[소 규모 건축 구조 7 =To ™-Pwmt20592내==otm oSwywe~olorar mor호XR 기준24 14 20 [xOFea떤=r 구부 관련=TAdh머한국도로공사 |WwThe시 딴ar fiorOWrhrh 뻐ajo FiKDS 디 개ㅇ 자 유 단은 응력이 없어 별도 보강 불필요ㅇ 구속 단은 응력집중으로별도 보강필요ㅇ 보강 철근 배치예 시도XSA- H13-2EAX2e4방호벽 _게H=1.0m500500ㅇ 상 구조와 같은 철근 배치로 허용 균열 폭 산정 결과" 만족개구부 보강을 준용 하여 방호벽 절개 부 보강 방안으로 적용* [참고]건조 수축및수 화 열에 따른균열폭 산정관계식『 발생균열폭 흐 허용균열 (0.37폭ㅁ0)WwW, =0) ×(2)흐Wa01) 균열을 유발 하는 변형 (8률 .)Ep = Ky (G6 Ti + eq) By + Xe To Ry + 80476]-0-5€ ctu수 화열 대 온도차 구조건조수축여 구조서,2, : 크리프영향에 의한구속 효과 저감 계수@, : 온도 팽창 계수고 : 구속 계수EqAIP 축 SASS8): 건조 수축 변 형률&。: 인장 변 형률1 : 수화 열을 고려한최대 온도와 평균대구조 온도 차AS 기준으로한계절적대구조 온도 변화 크기Q@ AdtaztA(s.,,.)Sax = 3-40+0.425 kyPo.eff여 구조서,(: 피복두께 (, : 철근과의 결합 특성 계수0, : 철근 지름1541+Cxsaceay: 방호벽및ue 벽 기초 콘크리트 타설 전 교년 .으 -량 부터적용XAio: 교량 점검시설 설치지침(국토 교통부 예규 제 2020-292호)절개부 균열발생 원리to설계기준 적용시 개요도CxssceayI155메kK그울게 | 교량 점검시설 설치지침+--+[국 교통부,토2020.4)2.4 출입 사다리및 출입 계단교량 상부(노면)또는 하부(지상)에서 점검 통로로도달하기 위하여수 직 형 출입 사다리 또는경사 형 출입 계단을 설치할수 있으며,점검 자와 진 업무단수행 ㅅ× 0"안전을 확보 하고 점검및진 단의 효율성을 고려하며 , 교량별 설치공간및 설치비용을 종 합적으로고려하여 형식을 선정한다.【설 명 】2.4.1 진입부 설치 방법교량 방 호 울 타 리가 있는 경우, 점검 자의안전을 확보 하기 위하여출입 사다리및 출입 계단 진입 부의 방 호 울 타 리를 절개 하여 출입구를 설치할수 있다.500mm600mm| 100m1,700mm500mm600mm( 그 림 2-17) 출입 사다리및 출입 계단 설치용 방음벽절개도156ㅣ +Cxssceay애바닥판)++=오ㅎ 벼=바닥판벽 콘크리트에발생if할을 하게 되므로 균열 폭이|157메한국도공사ome| WPSaae SAIAS Al Wks109 24 14 20 콘크리트 교설계기준(극한 강도설계법)4.13.6 구조상세(5) 개구부를 둘 경우에는 그 주위를 보강 해야한다. 개구부는될수 있으에 두며, 개구부에의하여 절단 된 철근량이상의 철근을 보강 철으로다. 그림 4.13-9과 같이 88 강재의 정착은 개구부로부터 충분히Ti (ni =n’)Ti (7): 절단 된 축방향 철 (1,? 근의 보강 철근 7, : 절단 된 직각 방향 철근(1,)의 보강철근 7. : 71, 7,를 연결 하는 철근Te그림부4.13-9 하 플랜지개구부 구조의한 예106 41 90 30 소 규모 건축 구조 기준 콘크리 구조트4.4.3 슬래브 개 구부(1) 슬래브에 개구부가 설 되는치경우에는 다음 (2), (3) 항에 따라 보강 하여야 하며 추가로 개 구부주 위에 대각 보 각철근을 배치 하여야 하며 보강 철근은 213 철근을 사용한다. 보강 철근은 개구부으로부터면600 00이상 정착 하여야한다.(2) 개구 부 크기가 각 방으로향해당 스 팬의 1/6이하 또한 600 ㅁㅁ이하인 경우 그림 4.4-6과 같이개구부에의해 절단 되는 철근과 같은 단면적의 철근을 개구 부 양 쪽에 보강 하여야한다.절단된 철근 개 수만큼 배근(2/4 1-013(T8B)1-013(188)또는주근 크기이상Baea2wso1/28SSOWe최소1-013(188)그림4.4-6 슬래브 개구부 보강상세(3) 개구부 크기가 각 방으로향해당 스 팬의 1/6이상 또한 600 ㅁㅁ이상인 경우 개 구부 주위에 보를설치하거나 또는 각 모서리에서 캔 털 레버 슬래 브로가 정 하여설계 할수 있다.158ㅣ 구조물Cxssceay애L] SAI7IEASARE콘크리트 교설계기준( 극한 강도설계법)Jos: Max(21 82 B12, 600mm)- 절단 된 수 직 철근 2개를 좌우에 각각 1개 씩 보강ㅣ-절단된 수 철근직 2개를 좌우에 각각 1개 씩 보강- 절단된 수 평 철근 4 개를 상 하에 각각 2개 씩 보강ㅣ-절단된 수 철근평 2개를 상 하에 각각 1개 씩 보강- 대각 연 철결 근을 각각 2개 씩 보강- 대각 연 철결 근을 각각 1개 씩 보강COsaceay7I 159bemc애한국도로공사sas)eNOCe~o~)Sn~도은은nOriti 퍼:a퍼énN:in0ry;??퍼퍼DkRWH13-2EAX24rS=&&=700&Ww&=덕Np=덕se부IoN ｌ seuy I메7°onAr버구16007 균열을 유발 하는 변 형률Ecr -Ky [(a. 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H=1.27m24O -ga2e . 7)#=42(H19-6EA)+224 S(H19-4EA)= 2,865mm?1) 수화열및 건조수축에 의한변 형률 산정e, = 0.65 x [(1.0x 10° x 30 +0.0000625) x 0.5 +0.0002684 x 0.5} = 0.0002052) 균열을 유발 하는 변형률 산정= 0.000205- 0.5 x 0.000101 = 0.000154 3) ade? 간격 산정19.1Siro == 3-43.4 x 60.4560. +0.425.0.8 X -xO.Doaeese == 958mm온도 변화및 건조 수축에 의한최대 균열폭 계산w, = 0.000154 « 958 = 0.148mm(w,= 0.300mmOK3. H=1.27m4HF93YsHA(〉 수평철철근량 : 기존 철근 [119-684)+ 보강 철 [119-4[(4)근= 2,865007^1)수 화 열및 ! 건조 수축에 의한 변 형률 산정e, = 0.65 x [(1.0x 10) x 30 +0.0000625) x 0.5 +0.0002684 0.5] = 0.0002052) 균열을 유 발 하는 변 형를 산정= 0.000205- 0.5 x 0.000101 = 0.000154 3) aaa간격 산정Sax == 3-439.4 x 60.4560 . +0.425JTo 19.1ceay == 819mm060.8 XX --4) 온도 변화및 건조 수축에 의한최대 균열폭 계산10, = 0.000154 × 819 = 0.126mm(w, = 0.300mm~~ OK4. H=1.0mB347/4(〉 수평 철근량 : 기존 철근 +113-68)+ 보강 철근 [113-48ㅅ) = 1,267000^1) 수화열및 건조 수축에 의한변형률 산정e, = 0.65 x [(1.0« 10) x 30 +0.0000625) x 0.5 +0.0002684 x 0.5] = 0.000205 발하는 변형 률 산정qo= 0.000205-0.5 = 0.000101= 0.000154Cxsaceay3) 최대 균 간격열산정S.= = 3 3.463.63.65+ 0.425.(×0.8×--0.812.70.002700 = 1,815mm4) 온도 변화및 건조 수축에 의한최대 균열폭 계산w, = 0.000154 « 1,815 = 0.280mm(w, = 0.300mmOK 5. H=1.27mYEH7AO $842. 7) 24 2(H13-6EA)+244 S(H13-6EA)= 1,520mm?1) 수화 열및 건조 수축에 의한 변 형률 산정Eae, = 0.65 x [(1.0x 10° x 30 +0.0000625) x 0.5 +0.0002684 x 0.5} = 0.0002052) 균열을 유 발 하는 변 형률 산정8 = 0.000205-0.5 × 0.000101 = 0.0001543) 최대 균열 간격 산정12.7 =오쇼 == 3-439.4 X 63.650 5. +0425.XxX0.80.8 X KX -DOG= LTATmm4) 온도 변화및 건조 수축에 의한최대 균열폭 계산= 0.000154 ×1.747 = 0.270mm( w, =0300mm+. OKCxssceay7I163bemc애

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