2020

도 로 설 계 요 령

AN01145-000145-12

발 간 등 록 번 호

제3권 교량

 

교 량

제8편 교량

제8-1편 교량 계획

제8-2편 교량 상부 구조물

제8-3편 교량 하부 구조물

제8-4편 내진 설계

제8-5편 교량 부대시설물

제8-6편 교량의 확폭

제8-7편 옹벽

제8-8편 가설 구조물

제3권

 

제 8-7 편 옹벽

 

제8-7편 옹벽

731

1.1 적용범위

이 편은 도로 건설 시 설치되는 옹벽의 설계에 적용한다.

옹벽은 토공 시 지형 등의 조건에 따라 흙 구조물의 안정을 유지할 수 없는 장소에 토사의

붕괴를 막기 위해서 만드는 토류구조물이다. 석축이나 블록담도 옹벽의 일종으로 고려하지만

이들 구조물은 ｢토공편｣에서 다루기로 한다.

이 편은 중력식 옹벽, 역 T형 및 L형 옹벽, 뒷부벽식 옹벽, 앞부벽식 옹벽 등의 표준 옹벽형

식에 대하여 일반적인 사항을 나타난다. 다만 보강토 옹벽에 대해서는 근래 들어 적용빈도가

높은 점을 고려하여 마지막 장에 별도로 기술한다.

지형 · 지반 · 시공조건 등에 따라 이 요령에 기술되어 있지 않은 옹벽의 설계가 요구될 경우

에는 ‘1.4 참고기준’에 제시된 설계기준 및 시방서에 따르며, 이 편에 기술되어 있는 기본

사항에 입각하여 합리적인 설계를 하는 것이 필요하다.

1.2 용어 정의

용어 정의에 관하여서는 KDS 14 20 01 콘크리트구조 설계(강도설계법) 일반사항의 관련

규정을 따른다.

1.3 기호 정의

기호 정의에 관하여서는 KDS 14 20 01 콘크리트구조 설계(강도설계법) 일반사항의 관련

규정을 따른다.

1. 일반사항

제2권 교량

732

1.4 참고기준

∙ KDS 14 20 00 콘크리트구조 설계(강도설계법)

∙ KDS 11 80 05 콘크리트옹벽

∙ KDS 11 80 10 보강토옹벽

∙ KDS 11 80 15 돌망태옹벽

∙ KDS 11 80 20 기대기옹벽

∙ KDS 11 80 25 돌(블록)쌓기 옹벽

∙ KDS 11 90 00 비탈면 내진 설계기준

∙ 콘크리트구조 학회기준, (사)한국콘크리트학회

∙ 도로교설계기준(한계상태설계법), 국토교통부

∙ 도로교설계기준(한계상태설계법) 해설, 한국교량및구조공학회

∙ 도로교표준시방서, 국토교통부

∙ 도로공사표준시방서, 국토교통부

∙ 도로설계편람, 국토해양부

∙ 구조물기초설계기준, 국토교통부

1.5 설계 원칙

1.5.1 설계하중 종류

(1) 옹벽의 안정해석 시 고려하는 하중의 종류는 다음과 같다. ➀ 옹벽과 뒤채움의 자중 등 고정하중 ➁ 옹벽에 작용하는 토압과 상재하중에 의한 토압증가량 ➂ 배수가 되지 않는 조건에서는 수압과 부력 ➃ 옹벽에 직접 작용하는 외력 ➄ 지진에 의한 하중 등

(2) 옹벽 설계 시 고려하는 하중은 옹벽의 사용기간 중에 발생 가능한 모든 형태의 하중조합을 고려하

여 설계한다. 옹벽의 안정검토를 할 때에는 하중계수를 곱하지 않은 사용하중(Service load)을 적

용하고, 단면설계를 할 때에는 강도설계법에 의한 계수하중을 적용하며, 구조계산을 할 때에는 고

정하중 · 지표면 재하하중 등의 영향을 고려하여 설계한다. 기타의 옹벽(보강토 옹벽, EPS 옹벽

등)은 현재 강도설계법이 확정되지 않은 관계로 설계특성에 따라 사용하중(Service load)으로 적

용할 수 있다.

제8-7편 옹벽

733

(1) 옹벽에 작용하는 하중은 크게 흙에 의한 토압, 지하수에 의한 수압, 부력, 옹벽배면에 작용하

는 상재하중, 옹벽구조에 직접 작용하는 하중, 지진하중으로 구분하며, 설계에서는 실제 하

중이 적용되는 조건을 감안하여 선택적으로 적용한다.

토압은 뒤채움 흙의 종류 · 배수상태 · 표면에서의 상재하중의 종류와 위치에 따라 달라지며,

옹벽구조에 직접적으로 작용하는 하중은 방음벽 등의 구조물을 옹벽상단에 설치할 경우 전

달되는 연직 · 수평 · 모멘트의 하중 등이 있다.

(2) 하중조합은 상시의 경우 자중 + 상재하중(활하중) + 토압의 조합으로 하고, 지진의 영향을 고

려할 경우에는 자중 +지진 시 토압 + 지진 시 관성력의 조합으로 한다.

1.5.2 자 중

(1) 옹벽에 작용하는 자중은 옹벽 구체 중량 외에 저판 위의 흙의 중량을 포함한다.

(2) 자중은 콘크리트와 흙의 일반적인 단위중량을 적용하며, 실제하중이 명백한 경우는 그 값을 적용

한다.

자중의 선택은 그림 1.1에 나타낸 바와 같이, 빗금 친 부분을 자중으로 한다. 또, 지진의

영향을 고려하는 경우의 자중에 대해서는 ʻ1.5.7 내진설계ʼ에 따르기로 한다. 자중의 계산에

쓰이는 재료의 단위체적중량은 다음과 같다.

(1) 철근 콘크리트 및 무근 콘크리트의 단위체적중량은 다음과 같이 한다.

∙ 철근 콘크리트 25 kN/m3 ∙ 무근 콘크리트 23.5 kN/m3

(2) 흙의 단위체적중량은 토질시험결과를 기초로 하여 결정하는 것이 바람직하지만, 개략시설의

경우에는 토질시험에 따르지 않고 표 1.1의 값을 적용해도 좋다.

<표 1.1> 뒤채움재의 종류 및 단위체적중량

뒤채움재의 종류 단위체적중량(kN/m3)

자 갈

모래, 사질토

실트, 점성토(단, WL ＜ 50%)

20

19

18

제2권 교량

734

(a) 중력식 및 반중력식 (b) 캔틸레버식 및 뒷부벽식 (c) 기대기 옹벽

<그림 1.1> 옹벽 종류별 자중 선택 범위 (연직 가상 활동면)

1.5.3 토 압

옹벽 설계에 쓰이는 토압은 다음과 같이 계산한다.

(1) 높이 8 m 이하의 흙쌓기부 옹벽에 작용하는 토압은 식 1.1에 따라 계산한다.

PH = 1/2 KH · γ · H2 (1.1)

여기서, PH : 토압의 수평 성분(kN/m)

KH : 수평토압 계수

H : 토압 계산에 쓰는 벽체 높이(그림 1.2 참조)(m)

γ : 흙의 단위중량(kN/m3)

(2) 높이 8 m 이상의 흙쌓기부 옹벽에 작용하는 토압은 뒤채움재의 토질시험을 하여 설계 토질정수를

정하고 그 결과에 기초하여서 coulomb, rankine, terzaghi 등의 토압공식에 의하여 토압을 구

하는 것을 원칙으로 한다. 다만, 지표면의 경사가 크거나 불규칙한 경우에는 culmann의 도해법

에 의하여 토압을 계산한다.

(3) 땅깎기부 옹벽에 작용하는 토압은 벽체 배면 땅깎기면의 상태를 감안하여 활동면을 가정하고, 이

활동면과 벽체 사이의 흙의 중량에 의한 토압을 계산한다.

(1), (2), (3)에 대하여

(가) 흙쌓기부 옹벽에 작용하는 토압

(a) 흙쌓기부 옹벽이란 옹벽 뒤채움 부분의 지형에 특수한 조건이 없는 극히 보통의 평지

의 옹벽을 말하지만, 산악지대에 있는 옹벽의 경우에도 원지반면이 토압에 영향을 주

지 않는 경우에는 흙쌓기부 옹벽으로 취급할 수 있다. 따라서, 옹벽 설계의 대부분은

흙쌓기부 옹벽으로 생각할 수 있다. 옹벽에 작용하는 토압을 구하는 방법으로 현재

많이 쓰이고 있는 것은 terzaghi · peck의 토압 산정도에 의한 방법, coulomb의 토

압공식에 의한 방법, culmann의 도해법 및 시행착오에 의하여 쐐기를 찾는 방법 등

제8-7편 옹벽

735

이 있다. terzaghi · peck의 토압 산정도는 수많은 실측치를 기초로 한 경험도표를

통하여 토압계수를 구하도록 되어 있고, 뒤채움재의 종류에 대응한 도표이므로 실용

상 간편하다.

(b) 이 설계요령에서는 높이 8 m 이하의 통상의 옹벽에 작용하는 토압은 토질시험이나

토압 계산의 번잡을 피하고 이 terzaghi · peck의 토압 산정도에 의한 방법 그림 1.3

을 적용하기로 하였다.

(c) 높이 8 m를 넘는 옹벽에서는 원칙적으로 뒤채움재의 토질시험을 행하여 설계 토질정

수를 정하고, 그 결과에 기초하여 coulomb 토압공식에 의하여 토압을 결정하기로

한다. 그러나 지표면의 경사가 큰 경우나 지표면의 변화가 복잡한 경우에는

coulomb 토압공식 적용에 난점이 있으므로 culmann의 도해법에 의하도록 한다.

<표 1.2> 뒤채움재의 설계 토질정수

뒤채움재의 종류 단위체적중량γ(kN/m3) 전단 저항각∅(ﾟ)

① 자갈

② 사질토

③ 실트, 점성토

(단, WL ＜ 50%)

20

19

18

35

30

25

(d) 기대기 옹벽의 토압계산에 대해서는 확립된 방법은 없지만, 흙쌓기부의 기대기 옹벽

의 설계에는 표 1.2에 있는 뒤채움재의 설계 토질정수를 쓰고, coulomb 토압공식에

의하여 산정한 그림 1.3을 사용하기로 한다. 땅깎기부는 해설 (나)에 서술한 방법을

따르기로 한다.

(e) 단위 폭 당 벽면에 작용하는 Coulomb의 주동토압 PA는 식 1.2로 주어진다.

PA = 1/2 KA · γ · H2 (1.2)

KA =

cos․cos    





  

cos    ․cos   

sin ø   ․sin ø   





cos ø   

여기서, KA : 주동토압계수

θ : 벽 배면과 연직면이 이루는 각

ø : 뒤채움 흙의 내부 마찰각

β : 벽면 마찰각(옹벽 배면과 뒤채움 흙사이의 마찰각)

제2권 교량

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δ : 옹벽 배후의 지표면이 수평면과 이루는 각

(a) 활동쐐기 (b) 압력도

<그림 1.2>

주 1) 곡선 옆의 숫자는 뒤채움의 종류로서 다음과 같다(표 1.2 참조).

① 자갈, 자갈과 모래의 혼합물 ② 사질토 ③ 실트, 점성토(단, WL ＜ 50%)

주 2) 여기서 KH 및 KV는 단위가 tf/m3로서, 식 1.1과 식 1.2의 기호와 동일시하면 안 된다.

즉, 흙의 단위중량이 내포된 것이다.

<그림 1.3> 흙쌓기부 기대기 옹벽의 설계에 쓰는 토압계수

중력식 옹벽의 경우처럼 토압이 콘크리트 벽면에 직접 작용하는 경우는 β = 



ø를

표준으로 한다. 캔틸레버 옹벽처럼 흙 중의 연직 가상배면에 토압을 작용시키는 경우

(그림 1.1 참조)는 β = δ로 한다.

토압 PA의 작용위치는 저판 하면에서 H/3인 점으로 한다.

(f) 지표면의 경사가 큰 경우나 지표면 형상이 불규칙한 경우는 Culmann의 도해법에 의

하여 토압을 계산한다. Culmann의 방법의 원리는 활동면을 여러 개로 가정하여 힘

의 삼각형을 그렸을 때[그림 1.4(a)] 최대값(수동토압의 경우는 최솟값)에 해당되는 토

압을 구하는 것이다. 주동토압의 경우 최대값, 수동토압의 경우 최솟값을 취하는 이유

제8-7편 옹벽

737

는 각각의 경우에서 이 값들이 한계 상태의 값들이기 때문이다.

<그림 1.4(a)> Culmann의 주동토압 도해법

작도 순서는 다음과 같다.

그림 1.4(a)에서와 같다.

① 옹벽 저면 B점에서 ø각도로 ø선을 그린다.

② ø선으로부터 ψ = 180ﾟ- θ - β 각도로 준선을 그린다.

③ 임의의 파괴면 BC1을 잡는다.

④ 흙쐐기 △ABC1의 자중 W1을 구한다. 이때 지표면에 재하중이 있는 경우에는 이를

고려하여 합산하여 주면 된다. 계산된 W1을 적당한 축척으로 ø선 상에 Bd1으로 잡

는다.

⑤ d1점에서 준선에 평행선을 그어 BC1과의 교점 e1을 구한다.

⑥ ③ ~ ⑤ 작업을 여러 번 시행하여 el, e2, .......en을 연결하는 선을 그리는데, 이 선을

culmann의 토압선이라 한다.

⑦ ø선과 나란하고 culmann의 토압선과 만나는 최대점 e점을 구할 수 있고, e점에서

준선에 평행하게 그어 ø선과 교점 d를 잡으면 주동토압 PA는 de 길이에 축척을 곱한

값이다. △Bde가 파괴 시의 힘의 삼각형과 동일하다. 또한 BC면이 파괴면이다.

제2권 교량

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culmann의 수동토압은 그림 1.4(b)에서와 같이 주동토압의 작도 순서에서 ①의 ø선

을 반대방향으로, 그리고 ②에서 ψ = 180ﾟ- θ + β의 각도로 준선을 잡으면 되고, 나

머지는 주동토압과 같은 방법으로 작도한다.

<그림 1.4(b)> Culmann의 수동토압 도해법

(나) 땅깎기부 옹벽에 작용하는 토압

땅깎기부 옹벽은 옹벽의 배면에 땅깎기면 등 뒤채움재와 이질의 경계면이 접하여 있는

경우의 옹벽이다. 이 경우 옹벽에 작용하는 토압의 크기는 이 경계면의 존재에 따라 영향

을 받아 통상의 흙쌓기부 경우와 달라진다.

땅깎기부 옹벽에 작용하는 토압은 땅깎기면이 안정되어 있는 경우 뒤채움재가 땅깎기면

에 접하여 활동이 발생한다고 생각하여 그림 1.5와 같은 방법에 의하여 결정한다. 이 경

우 땅깎기면의 활동마찰각 β'는 원지반의 지질이나 땅깎기면의 상태에 따라 다르지만 통

상 β'= 1/3ø ~ ø이며, 연암이상의 양질의 재료가 비교적 균일한 땅깎기면을 이루고 있

으면 β'= 1/3ø, 땅깎기부 요철처리나 소단처리가 실시되어 있는 경우에는 β'= ø로 생

각할 수 있을 것이다. 땅깎기부 옹벽에 작용하는 토압의 크기는 β'의 값에 따라 상당히

영향이 크므로 β'의 값 결정에 신중을 기해야 한다.

또, 활동면이 뒤채움 흙 중에서 발생한다고 생각할 때는 흙쌓기부 옹벽에 작용하는 토압

에 대해서도 계산하여 둘 중 큰 쪽을 채택하는 것이 필요하다.

높이 8 m 이하인 옹벽 설계에 있어서는 뒤채움재의 설계 토질정수를 토질시험에 의하지

제8-7편 옹벽

739

않고 표 1.2를 사용해도 좋다.

토압의 작용 위치는 저판 하면에서 H/3인 점으로 한다.

땅깎기면이 불안정하다고 생각되는 경우에는 안정을 위해 별도 검토할 필요가 있다.

 cos    ′    

⋅sin    ′

<그림 1.5> 땅깎기부 옹벽에 작용하는 토압을 구하는 법

(다) 전면 수동토압을 고려하는 경우

통상의 설계에서는 옹벽 전면의 수동토압을 무시하지만, 이것을 무시할 경우 현저히 비

경제적으로 되는 경우에는 전면의 상황, 시공조건을 충분히 고려하여 가상 지표면을 설

정하고 수동토압을 계산에 포함시킨다.

1.5.4 상재하중

(1) 옹벽 배면에 건설장비의 이동, 자재야적 및 도로에 가하여지는 윤하중 등에 의한 일시하중 또는

구조물의 기초에 의한 영구하중이 작용하는 경우는 이를 설계에 고려한다.

(2) 일시적인 하중을 고려하기 위해 옹벽배면 지반에는 10 kN/m2의 등분포 하중이 작용하는 것으로

간주하여 옹벽의 안정해석과 구조검토를 실시한다.

(3) 옹벽 벽체 또는 가상배면으로부터 파괴면이 표면과 만나는 지점 내에 집중하중, 선하중, 구조물에

의한 하중이 작용하는 경우는 이에 의하여 옹벽에 가하여지는 수평토압의 증가량을 고려한다. 상

재하중에 의한 수평토압의 증가량은 탄성지반에 작용하는 하중을 고려한 이론 해를 이용할 수 있다.

(1) 옹벽의 배면지반에는 시공 중 중장비 및 트럭 등 장비가 이동하며, 또한 시공완료 후에도

자재의 야적, 차량의 이동에 의한 하중이 발생한다. 통상 임시 또는 일시적인 하중 증가량을

고려하기 위해 설계에서는 옹벽배면에 10 kN/m2의 상재하중을 항상 고려하도록 하고 있다.

(2) 해설 그림 1.6에는 중력식 옹벽과 역T형 옹벽에 대하여 옹벽배면에 직접적으로 상재하중으

로 인한 토압을 증가시키는 방법과 가상배면에 상재하중으로 인한 토압을 증가시키는 방법

제2권 교량

740

을 나타내었다. 상재하중에 의하여 증가시키는 수평토압은 식 1.3으로 계산할 수 있다.

ΔPq  q H Ka (1.3)

여기서, △Pq : 상재하중에 의하여 증가되는 수평토압

q : 등분포 상재하중

H : 옹벽의 높이

Ks : 토압계수(주동토압은 Ka, 정지토압은 Ko 적용)

δ : 옹벽 배후의 지표면이 수평면과 이루는 각

<그림 1.6> 등분포 상재하중의 고려방법

1.5.5 수압과 부력

(1) 옹벽 배면에 물이 고여 있는 상태로 존재하게 되는 경우에는 옹벽에 직접 작용하는 하중으로서 수

압을 고려해야 한다. 이때 수면아래의 토압을 계산할 때는 수중단위 중량을 이용한다.

(2) 옹벽 배면의 뒤채움 내부에 배수시설 또는 배수층을 별도로 설치할 경우에는 옹벽배면 내에 존재

하는 정상상태의 수두를 고려하여 가상배면 또는 시행쐐기에 작용하는 수압으로 작용시킨다. 단,

배수층에 의하여 가상배면 범위 내에 수위가 발생하지 않도록 한 경우에는 수압을 고려하지 않을

수 있다.

(1) 일반적으로 옹벽배면은 뒤채움재료의 종류, 옹벽뒤채움의 표면피복상태, 옹벽뒤채움내의 배

수구조에 따라 수압의 작용여부가 달라진다. 뒤채움 표면이 대기에 그대로 노출된 상태에서

는 강우에 의한 침투가 발생하면 일시적으로 뒤채움 내의 수위가 상당히 높아질 수 있으며,

제8-7편 옹벽

741

뒤채움의 투수계수 및 배수시설의 유무에 따라 장시간 뒤채움 내부에 정수압상태로 존재할

가능성이 있으므로 수압을 고려한 설계가 필요하다.

1.5.6 옹벽에 직접 작용하는 하중

옹벽 구조물의 상단에 무시할 수 없는 규모의 연속적인 벽체 구조물이 설치되는 경우에는 이들 구조

물로부터 전달되는 하중을 고려하여 옹벽의 외적안정성과 옹벽구조물 벽체를 설계해야 한다.

옹벽에 직접 가하여지는 하중은 옹벽상단에 설치된 구조물에 따라 결정된다. 일반적으로 옹

벽상단에 방음벽, 낙석방지 울타리와 같이 연속적으로 설치되는 구조물이 있는 경우에는 이

러한 구조물에 의하여 옹벽상단연결부에 전달되는 하중을 고려해야 한다.

1.5.7 내진 설계

(1) 옹벽의 내진설계는 다음에 해당하는 경우에 수행하며, 이 경우 토압과 지진 시 관성력을 적용한다. ➀ 시설물의 안전관리에 관한 특별법 시행령에 의하여 2종 시설물로 분류되는 옹벽규모인 경우 ➁ 옹벽 상부와 하부의 피해범위 내에 내진설계를 요하는 주구조물 또는 1종 · 2종 시설물이 있는 경우 ➂ 발주자가 요구하거나 설계자가 필요하다고 판단하는 경우

(2) 옹벽의 지진 시 안정해석은 KDS 11 80 05 콘크리트옹벽 4.5 ｢지진 시 안정해석｣ 및 KDS 11

90 00 ｢비탈면 내진설계기준｣을 참조한다.

(1) 시설물의 안전관리에 관한 특별법 시행령에는 저면에서 노출된 높이가 5 m 이상으로서 연장

100 m 이상인 옹벽을 2종 시설물로 분류하고 있으며, 건설교통부 내진설계기준 연구(1997)

의 설정에 따르면, 1종 · 2종 시설물의 경우에는 내진설계를 하도록 되어 있어 이에 해당하

는 옹벽의 경우는 내진설계를 수행해야 한다. 이러한 규모의 옹벽 외에도 옹벽의 파괴범위

내에 주구조물이 위치하고 있는 경우, 또는 옹벽의 중요도 및 복구 난이도를 고려하여 필요

에 따라 내진설계를 실시한다.

(2) 옹벽의 내진해석은 ➀ 유사정적해석(pseudo static analysis), ➁ 강성블럭해석(rigid

block analysis), ➂ 수치해석 등이 있으며, 옹벽구조물의 중요성에 따라 설계자의 판단에

의하여 해석방법을 선택할 수 있다. 이 설계기준은 유사정적해석방법의 적용방법에 대해서

제시한다.

제2권 교량

742

(1) 지진 시 토압

지진 시 토압을 고려하는 경우, 흙쌓기부 옹벽 설계에 쓰는 토압은 mononobe-okabe 공식

을 쓰는 것이 좋다.

(가) mononobe-okabe의 지진 시 주동토압공식은 다음과 같다. 벽의 단위 폭 주위에 작용

하는 지진 시 주동토압 PAE는 다음 식에 의하여 기초된다. 이 공식은 옹벽 배면의 경사가

완만한 경우에 주로 쓰인다.

PAE = 1/2 KAE · γ · H2 (1.4)

KAE =

cos․cos․cos      





 cos      ․cos    

sin ø   ․sin ø     





cos ø     

여기서, KAE : 지진 시 주동토압계수

θ : 지진 합성각[θ = tan-1 Kh/(1-Kv)]

α : 옹벽 배면과 연직면이 이루는 각

Kh : 설계 수평 가속도계수

토압의 작용위치는 옹벽의 저판 하면에서 H/3인 점으로 한다.

여기에서의 식은 성질상, 적용의 한계가 있어서,

90ﾟ＞ α + β + θ (1.5)

ø≥δ+θ (1.6)

의 조건을 만족시키는 것이 필요하다.

벽면 마찰각 β에 대해서는 토압이 콘크리트 벽면에 직접 작용하는 경우에는 β = 

ø

로

하면 좋다. 또, 캔틸레버식 옹벽처럼 흙 중의 연직 가상배면에 토압을 작용시키는 경우

는 식 1.7에 따르는 것이 좋다.

tan β =   sinø․cos     

sinø․sin     

(1.7)

여기서, sinΔ =sinø

sin    

단, δ + θ ≥ ø로 될 때는 β = ø로 한다.

(나) 옹벽 배면의 지표면 경사가 급한 경우 등, 뒤채움재 중의 활동면이 계산상 커질 것으로

생각되는 경우에는 실제적인 유한범위의 활동면을 설정하는 등의 검토를 해도 좋다.

이 경우 편의상 그림 1.7에 나타낸 방법도 생각할 수 있다.

제8-7편 옹벽

743

<그림 1.7>

(다) 땅깎기부 옹벽에 대한 지진 시 토압은 그림 1.4의 시행착오에 의한 쐐기를 찾는 방법에

의한 토압 도해법에 있어서 뒤채움재 쐐기에 수평방향의 지진 시 관성력을 더해서 계산

하는 방법을 생각할 수 있다.

(2) 지진 시 관성력

설계 수평진도를 Kh, 옹벽의 자중(저판 상의 흙의 중량 포함)을 W라 하면, 옹벽의 지진 시

관성력은 옹벽의 중심 G를 통해서 수평방향으로 Kh · W가 작용하는 것으로 한다. 또, 안정

계산에 쓰는 옹벽의 자중은 그림 1.8처럼 사선 부분을 취한다.

<그림 1.8> 지진 시 관성력의 고려